| Скачать .docx |
Курсовая работа: Отопление и вентиляция животноводческих зданий
РАСЧЕТНО-ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА
к курсовому проекту
на тему: «Отопление и вентиляция животноводческих зданий»
Введение
Теплоснабжение является составной частью инженерного обеспечения сельского хозяйства. Повышение продуктивности в животноводстве и растениеводстве, укрепление кормовой базы, повышение сохранности сельскохозяйственной продукции, улучшение условий жизни сельского населения неразрывно связано с теплоснабжением. 8% от всех работающих в сельскохозяйственной отрасли заняты в теплоснабжении.
Специализация производства в животноводстве повышает требования к микроклимату. Содержание животных в холодных и плохо вентилируемых помещениях приводит к снижению продуктивности на 15–40%, расход кормов увеличивается на 10–30%, заболевания молодняка увеличиваются в 2–3 раза. Продуктивность в животноводстве по 1/3 определяется условиями содержания.
Большую роль играет поддержание микроклимата в современных коровниках. Он способствует максимальной продуктивности, наилучшей сохранности и интенсивному росту молодняка.
Для поддержания микроклимата на животноводческих фермах и комплексах принимают ОВС, посредством которых подают подогретый воздух в верхнюю зону помещения, предусматривая дополнительную подачу наружного воздуха в теплый период года через вентбашни. Удаляют воздух из помещения либо при помощи вентбашень, либо через окна и вытяжные шахты. В холодный и переходной периоды воздух удаляют из помещения через вентбашни при неработающих осевых вентиляторах. В теплый период требуемое количество воздуха подают вентбашнями, при этом удаляют воздух из помещения через фрамуги окон и из навозных каналов.
1. Составление исходных данных
Из приложения Г /1/ выписываем расчетные параметры наружного воздуха в таблицу 1.
Таблица 1 Расчетные параметры наружного воздуха
| Область | Температура наиболее холодных суток, 0 C |
Холодный период (параметры Б) | Теплый период (параметры А) | ||
 н.о.
,  |
 ,  |
,  |
, |
||
| Витебская | -31 | -25 | -24,4 | 21,6 | 49,4 |
Примечание: tн.о. -средняя температура наиболее холодной пятидневки;
t – средняя температура наиболее теплой пятидневки.
Для переходного периода принимаем температуру наружного воздуха 
и энтальпию 
/1/.
В таблицу 2 записываем параметры внутреннего воздуха /2/.
Таблица 2 Расчетные параметры внутреннего воздуха
| Помещение | Период года | Параметры воздуха | ПДК
|
|
 , |
 , % |
|||
| Помещение для откорма свиней | Холодный | 18 | 75 | 2 |
| Переходный | 18 | 40–75 | 2 | |
| Теплый | 26,6 | 40–75 | 2 | |
Примечание: – расчетная температура внутреннего воздуха, ;
– относительная влажность, %;
- предельно-допустимая концентрация (ПДК) углекислого газа в зоне содержания животных, 
(таблица 10.4 /2/).
В таблицу 3 записываем выделение вредности животными /2/.
Таблица 3 Выделение теплоты, влаги и углекислого газа свиньями
| Группа животных | Масса, кг |
Тепловой поток тепловыделений,  |
Влаговыделения,  |
Выделения ,  |
|
| Полных | Явных | ||||
| Свиньи на откорме | 100 | 369 | 266 | 152 | 47,6 |
В таблицу 4 выписываем температурные коэффициенты /2/.
Таблица 4 Температурные коэффициенты для свиней
 Периоды года |
Температура , |
Температурные коэффициенты | ||
| Тепловыделений | Влаговыделений Выделений
|
|||
| полных | Явных | |||
| Холодный | 18 | 0,92 | 0,74 | 1,31 0,92 |
| Переходный | 18 | 0,92 | 0,74 | 1,31 0,92 |
| Теплый | 26,6 | 0,86 | 0,34 | 2,2 0,86 |
Для расчета термических сопротивлений теплопередаче для стен, перекрытий и дверей необходимо знать теплотехнические характеристики строительных материалов и конструкций. Из таблицы 1.12 /2/ выписываем необходимые данные в таблицу 5.
Таблица 5 Теплотехнические характеристики строительных материалов и конструкций
| Наименование материала |  ,  |
Расчетные коэффициенты при условиях эксплуатации | |
Теплопроводности,  Б |
Теплоусвоения,  Б |
||
| Силикатный кирпич | 1800 | 0,87 | 10,9 |
| Глиняный кирпич | 1800 | 0,81 | 10,12 |
| Рубероид | 600 | 0,17 | 3,53 |
| Известково-песчаный раствор | 1600 | 0,81 | 9,76 |
| Сосна поперек волокон | 500 | 0,18 | 4,54 |
| Плиты минераловатные | 50 | 0,06 | 0,48 |
| Рубероид | 600 | 0,17 | 3,53 |
2. Расчет теплопотерь через ограждающие конструкции
Определяем термическое сопротивление теплопередаче наружных стен, перекрытий, дверей и ворот, 
:
,
где 
– коэффициент теплоотдачи на внутренней поверхности ограничиваю-
щей конструкции, 
;
– толщина слоя материала, м;
- коэффициент теплопроводности материала (принимаем по таблице 5), 
;
– термическое сопротивление замкнутой воздушной прослойки (таблица 3.5 /2/),
;
– коэффициент теплоотдачи на наружной поверхности ограничивающей конструкции (принимаем =23 .
Для перекрытий и дверей принимаем =8,7 /2/. Значение для наружных стен принимаем в зависимости от заполнения животными 1м2
пола.
Рассчитываем заполнение помещения животными, 
:
,
где 
– масса одного животного, 
;
– количество животных;
– площадь помещения, 
;
;
Так как заполнение животными помещения 
, то принимаем для стен и потолков 
/2/.
Тогда термическое сопротивление теплопередаче для:
– наружных стен
=
;
– перекрытия
=
1,99
– дверей и ворот
=
.
Рассчитываем термическое сопротивление теплопередаче отдельных зон пола:
,
где 
– сопротивление теплопередаче рассматриваемой зоны неутепленного
пола,;
– толщина утепляющего слоя,
;
– теплопроводность утепляющего слоя,.
Сопротивление теплопередаче принимаем равной (стр. 39 /2/):
─для I зоны: 
─для II зоны: 
─для III зоны: 
─для IV зоны: 
;
;
;
.
Определяем требуемое сопротивление теплопередаче наружных стен и перекрытия,:
,
где – расчетная температура внутреннего воздуха в холодный период, ;
– расчетная температура наружного воздуха в холодный период года,;
– нормативный температурный перепад (принимаем по таблице 3.6 /2/),;
– коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности по отношению к наружному воздуху (принимаем n=1 /2/).
Значение нормативного температурного перепада следующее:
– для наружных стен
=+
=18–13,5=4,5;
– для перекрытия
=0,8*(+)=0,8*(18–13,5)=3,6;
где температуру точки росы 
принимаем из приложения 
/1/ при 
и 
– 
.
Значение расчетной температуры наружного воздуха принимают в зависимости от тепловой инерции 
наружного ограждения (стр. 33 /2/).
Тепловая инерция ограничивающей конструкции:
,
где 
– расчетный коэффициент теплоусвоения материала отдельных слоев ограждающей конструкции (таблица 5), ;
– для наружных стен
;
– для перекрытия
.
Исходя из полученного выражения, в качестве расчетной температуры наружного воздуха принимаем:
– для наружных стен при 4<
<7 среднюю температуру наиболее холодных трех суток равную
;
– для перекрытия при 
<4 среднюю температуру наиболее холодных суток равную
=
=-31.
Следовательно, находим требуемое сопротивление теплопередаче наружных стен и перекрытия:
.
.
Аналогично определяем требуемое термическое сопротивление наружных дверей:
– 
;
– =+=18–13,5=4,5;
– 
;
Принимаем термическое сопротивление теплопередаче заполнения световых проемов равным:
для двойного остекления в деревянных переплетах
.
Требуемое сопротивление теплопередаче окон для производственных и вспомогательных промышленных предприятий с влажным или мокрым режимом (таблица 3.7 /2/) следующее: 
,
т. к. - 
=18 – (-25)=43.
Сравниваем расчетные термические сопротивления ограждающих конструкций с требуемыми термическими сопротивлениями.
Исходя из того, что требуемое термическое сопротивление должно быть меньше расчетного термического сопротивления, проверяем соблюдение санитарно-гигиенических норм:
─для наружных стен:
;
;
– условие не выполняется.
─для перекрытия:
;
;
– условие выполняется.
─для наружных дверей и ворот:
;
;
– условие не выполняется.
─для световых проемов:
;
;
– условие выполняется.
В целом делаем вывод о том, что расчетные термические сопротивления ограждающих конструкций меньше требуемых, кроме перекрытия и световых проемов (т.е. удовлетворяют санитарно гигиеническим нормам). Значит, двери и наружные стены нуждаются в дополнительном утеплении.
Производим разбивку пола на отдельные зоны:
Определяем площади зон пола:
;
;
;
;
Рассчитываем тепловой поток теплопотерь через ограждающие конструкции:
,
где – площадь ограждающей конструкции, ;
– термическое сопротивление теплопередаче, 
;
– расчетная температура внутреннего воздуха, ;
– расчетная температура наружного воздуха, ;
– добавочные потери теплоты в долях от основных теплопотерь;
– коэффициент учета положения наружной поверхности по отношению к наружному воздуху.
Н.с. – наружные стены;
Н.д. – наружные двери;
Д.о. – двойное остекление;
Пт. – перекрытия;
Пл1, Пл2, Пл3, Пл4. – зоны пола.
Площадь окна:
;
Площадь всех окон:
;
Тепловой поток теплопотерь для окон:
– обращённых на юго-восток
;
– обращенных на северо-запад:
;
Тепловой поток теплопотерь для стен:
– обращённых на юго-восток:
;
– обращенных на северо-запад:
;
Тепловой поток теплопотерь для различных зон пола:
;
;
;
;
Находим площадь потолка:
;
Тепловой поток теплопотерь для перекрытия:
;
3. Расчет тепловоздушного режима и воздухообмена.
3.1 Холодный период года
Определяем влаговыделения животными, 
:
,
где 
- температурный коэффициент влаговыделений (таблица 4);
– влаговыделение одним животным (таблица 3), ;
– число животных.
;
Дополнительные влаговыделения с открытых водяных поверхностей:
,
Суммарные влаговыделения в помещении:
.
Рассчитаем количество 
, выделяемого животными, :
,
где 
- температурный коэффициент выделений и полных тепловыделений;
- количество , выделяемого одним животным, .
;
Определим тепловой поток полных тепловыделений, 
:
,
где 
– тепловой поток полных тепловыделений одним животным (таблица 3), .
;
Тепловой поток теплоизбытков, :
,
где ФТП – поток теплопотерь (SФТП таблица 6).
Угловой коэффициент (тепловлажностное отношение), 
:
.
Произведем расчет расхода вентиляционного воздуха, 
, из условия удаления выделяющихся:
– водяных паров:
,
где – суммарные влаговыделения внутри помещения, ;
– плотность воздуха, 
;
и 
- влагосодержания внутреннего и наружного воздуха, 
.
Из диаграммы влажного воздуха по рис. 1.1 /2/ определим и :
, (при 18 и 
);
, (при 
и 
).
.
– углекислого газа:
,
где 
– расход углекислого газа, выделяемого животными в помещении,;
– ПДК углекислого газа в помещении (таблица 2), 
;
- концентрация углекислого газа в наружном (приточном) воздухе,, (принимаем 0,4 , стр. 240 /2/).
.
─расход вентиляционного воздуха исходя из нормы минимального воздухообмена:
,
где 
– норма минимального воздухообмена на 1ц
живой массы, ;
– живая масса животного, кг;
n – количество животных.
.
В качестве расчетного значения расхода воздуха в холодный период принимаем наибольший, т.е. 
.
3.2 Переходный период года.
Определяем влаговыделения животными:
;
Дополнительные влаговыделения в переходной период составляют 10% от общего влаговыделения.
Определим суммарные влаговыделения:
.
Тепловой поток полных тепловыделений:
;
Тепловой поток теплопотерь
;
где 
и 
– расчетные температуры внутреннего и наружного воздуха в переходный период, 
:
, принимаем 
,
;
.
Тепловой поток теплоизбытков, :
,
где 
– тепловой поток полных тепловыделений животными в переходный
период, ;
.
Определим угловой коэффициент, :
.
Влагосодержание внутреннего воздуха:
.
Влагосодержание наружного воздуха определим по 
- диаграмме при параметрах 
и ,
.
.
Рассчитаем расход вентиляционного воздуха, , из условия удаления водяных паров:
.
В качестве расчетного воздухообмена принимаем 
,
т. к. 
.
3.3 Теплый период года
Определяем влаговыделения животными, :
,
где 
- температурный коэффициент влаговыделений;
– влаговыделение одним животным, 
;
– число животных.
;
Испарение влаги с открытых водных и смоченных поверхностей:
;
Суммарные влаговыделения:
.
Определим тепловой поток полных тепловыделений, 
:
,
где 
- тепловой поток полных тепловыделений одним животным (таблица 3), 
;
kt ’’’ =0,86 – температурный коэффициент полных тепловыделений
(таблица 4).
;
Тепловой поток от солнечной радиации, .
,
где 
– тепловой поток через покрытие, ;
– тепловой поток через остекление в рассматриваемой наружной
стене, ;
– тепловой поток через наружную стену, .
,
где 
=1512
– площадь покрытия (таблица 6);
=1,99
- термическое сопротивление теплопередаче через покрытие (таблица 6);
= 17,7 – избыточная разность температур, вызванная действием солнечной радиации для вида покрытия – тёмный рубероид, (стр. 46 /2/).
.
Тепловой поток через наружную стену (за исключением остекления в этой стене):
,
где 
=228,9 – площадь наружной стены, ;
=0,76 – термическое сопротивление теплопередаче наружной стены, 
.
– избыточная разность температур: для СЗ 6,1; для ЮВ 10,6 , (таблица 3.13)
─для стены с СЗ стороны:
;
─для стены с ЮВ стороны:
;
Принимаем в качестве расчетного тепловой поток через наружную стену ЮВ ориентации, через которую наблюдается максимальное теплопоступление.
Тепловой поток через остекление, 
:
,
где 
– коэффициент остекления (
), (стр. 46 /2/);
– поверхностная плотность теплового потока через остекленную
поверхность, 
, (ЮВ: 
; таблица 3,12 /2/);
=73,5
– площадь остекления.
.
.
Тепловой поток теплоизбытков, :
,
.
Угловой коэффициент, 
:
.
Влагосодержание внутреннего воздуха:
.
Влагосодержание наружного воздуха 
определяем по - диаграмме (рис. 1.1 /2/) при параметрах 
и 
-
.
Расход вентиляционного воздуха, , в теплый период года из условия удаления выделяющихся:
─водяных паров:
.
.
─расход вентиляционного воздуха исходя из нормы минимального воздухообмена:
.
В качестве расчетного значения расхода воздуха в теплый период принимаем наибольший, т.е. 
.
Результаты расчетов сводим в таблицу 7.
Таблица 7 Результаты расчета тепловоздушного режима и воздухообмена
Наименование помещения |
Периоды года |
Наружный воздух |
Внутренний воздух |
Влаговыделения, кг/ч | ||||
 |
 |
|
|
от животных | от обор. и с пола | итого | ||
| Холодный | ||||||||
| Переходный | ||||||||
| Теплый | ||||||||
| Теплопоступления, кВт | Теплопо- тери через огражд., кВт |
Избыточ- ная теп- лота, кВт |
Угловой коэф., кДж/кг |
Расход вентил. воздуха м3 /ч |
Темпе- Ратура приточн. воздуха |
|||
| От животных | От оборудования | От солнеч. радиации | Итого | |||||
4. Выбор системы отопления и вентиляции.
На свиноводческих фермах применяют вентиляционные системы, посредствам которых подают подогретый воздух в верхнюю зону помещения по воздуховодам равномерной раздачи. Кроме того, предусматривают дополнительную подачу наружного воздуха в теплый период года через вентбашни.
Тепловая мощность отопительно-вентиляционной системы, :
,
где 
– тепловой поток теплопотерь через ограждающие конструкции, ;
– тепловой поток на нагревание вентиляционного воздуха, ;
– тепловой поток на испарение влаги внутри помещения, ;
– тепловой поток явных тепловыделений животными, .
(табл. 6 /2/).
Тепловой поток на нагревание приточного воздуха, :
,
где 
– расчетная плотность воздуха (
);
– расход приточного воздуха в холодный период года, (
);
– расчетная температура наружного воздуха, (
);
– удельная изобарная теплоемкость воздуха (
).
.
Тепловой поток на испарение влаги с открытых водных и смоченных поверхностей, :
,
.
Тепловой поток явных тепловыделений, :
,
где 
– температурный коэффициент явных тепловыделений;
– тепловой поток явных тепловыделений одним животным, ;
– число голов.
;
Определим температуру подогретого воздуха, :
,
где 
– наружная температура в зимний период года, ;
.
Для пленочных воздуховодов должно соблюдаться условие санитарно – гигиенических требований:
– в нашем случае удовлетворяет.
Принимаем две отопительно-вентиляционные установки мощностью
и расходом 
Дальнейший расчет ведем для одной ОВ установки.
5. Расчет и выбор калориферов
В системе вентиляции и отопления устанавливаем водяной калорифер. Теплоноситель – горячая вода 70 – 150
.
Рассчитаем требуемую площадь живого сечения, , для прохода воздуха:
,
где 
– массовая скорость воздуха, 
, (принимается в пределах 4–10
).
Принимаем массовую скорость в живом сечении калорифера:
.
.
По таблице 8.10 /2/ по рассчитанному живому сечению выбираем калорифер марки КВСБ №10 со следующими техническими данными:
Таблица 8 Технические данные калорифера КВСБ №10
| Номер калорифера | Площадь поверхности нагрева  , |
Площадь живого сечения по воздуху  , |
Площадь живого сечения трубок , |
| 10 | 28,11 | 0,581 | 0,00087 |
Принимаем два калорифер в ряду.
Уточняем массовую скорость воздуха: 
.
Определяем скорость горячей воды в трубках:
;
где 
-удельная теплоемкость воды;
- плотность воды;
Определяем коэффициент теплопередачи, 
:
,
где 
– коэффициент, зависящий от конструкции калорифера;
– массовая скорость в живом сечении калорифера, ;
и 
– показатели степени.
Из таблицы 8.12 /2/ выписываем необходимые данные для КВСБ №10:
; 
; 
; 
; 
.
.
Определяем среднюю температуру воздуха, :
.
Определяем среднюю температуру воды, :
Определяем требуемую площадь поверхности теплообмена калориферной установки, :
.
Определяем число калориферов:
,
где 
– общая площадь поверхности теплообмена, ;
– площадь поверхности теплообмена одного калорифера, .
.
Округляем 
до большего целого значения, т.е. 
.
Принимаем два калорифера.
Определяем процент запаса по площади поверхности нагрева:
.
– удовлетворяет.
Аэродинамическое сопротивление калориферов, 
:
,
где 
– коэффициент, зависящий от конструкции калорифера;
– показатель степени.
.
Аэродинамическое сопротивление калориферной установки, :
,
где =1 – число рядов калориферов;
– сопротивление одного ряда калориферов, .
.
6. Аэродинамический расчет воздуховодов
В с/х производственных помещениях используют перфорированные пленочные воздухораспределители. Предусматривают расположение двух несущих тросов внутри пленочной оболочки, что придает воздуховодам овальную форму при неработающем вентиляторе и тем самым предотвращает слипание пленки.
Задача аэродинамического расчета системы воздуховодов состоит в определении размеров поперечного сечения и потерь давления на отдельных участках системы воздуховодов, а также потери давления во всей системе воздуховодов.
Исходными данными к расчету являются: расход воздуха, длина воздухораспределителя 
, температура воздуха и абсолютная шероховатость 
мм (для пленочных воздуховодов).
В соответствии с принятыми конструктивными решениями составляют расчетную аксонометрическую схему воздуховодов с указанием вентиляционного оборудования и запорных устройств.
Схему делят на отдельные участки, границами которых являются тройники и крестовины. На каждом участке наносят выносную линию, над которой проставляют расчетный расход воздуха (
), а под линией – длину участка (м). В кружке у линии указывают номер участка.
На схеме выбираем основные магистральные расчетные направления, которые характеризуются наибольшей протяженностью.
Расчет начинаем с первого участка.
Используем перфорированные пленочные воздухораспределители. Выбираем форму поперечного сечения – круглая.
Задаемся скоростью в начальном поперечном сечении:
.
Определяем диаметр пленочного воздухораспределителя, 
:
.
Принимаем ближайший диаметр, исходя из того, что полученный равен 
(стр. 193 /2/).
Динамическое давление, :
,
где - плотность воздуха.
.
Определяем число Рейнольдса:
,
где 
– кинематическая вязкость воздуха, 
, 
(табл. 1.6 /2/).
;
Коэффициент гидравлического трения:
,
где 
– абсолютная шероховатость, , для пленочных воздуховодов принима-
ем 
.
.
Рассчитаем коэффициент, характеризующий конструктивные особенности воздухораспределителя:
,
где – длина воздухораспределителя, .
.
Полученное значение коэффициента 
меньше 0,73, что обеспечивает увеличение статического давления воздуха по мере приближения от начала к концу воздухораспределителя.
Установим минимальную допустимую скорость истечения воздуха через отверстие в конце воздухораспределителя, 
:
,
где 
– коэффициент расхода (принимают 0,65 для отверстий с острыми кромками).
.
Коэффициент, характеризующий отношение скоростей воздуха:
,
где 
– скорость истечения через отверстия в конце воздухораспределителя,
(рекомендуется 
), принимаем 
.
.
Установим расчетную площадь отверстий, , в конце воздухораспределителя, выполненных на 1 длины:
.
По таблице 8.8 /2/ принимаем один участок.
Определим площадь отверстий, , выполненных на единицу воздуховода:
,
где 
– относительная площадь воздуховыпускных отверстий на участке
воздухораспределителя (стр. 202,/2/).
.
Диаметр воздуховыпускного отверстия 
принимают от 20 до 80 , примем 
.
Определим число рядов отверстий:
,
где – число отверстий в одном ряду (
);
- площадь воздуховыпускного отверстия, .
Определим площадь воздуховыпускного отверстия, :
.
;
;
;
;
Шаг между рядами отверстий, :
– для первого участка
,;
;
– для последующих участков
;
;
;
Определим статическое давление воздуха, :
─в конце воздухораспределителя:
;
─в начале воздухораспределителя:
.
Потери давления в воздухораспределителе, :
.
Дальнейший расчет сводим в таблицу 9. Причем, определяем потери давления в результате трения по длине участка, в местных сопротивлениях и суммарные потери по следующим формулам:
,
,
,
где R – удельные потери давления на единице длины воздуховода, определяется по монограмме (рис. 8.6 /2/)
– коэффициент местного сопротивления (таблица 8.7 /2/).
Таблица 9 Расчет участков воздуховода
| Номер участка |  , |
,  |
 , |
, |
 , |
 ,  |
 , |
 |
 , |
 , |
 , |
| 1 | 4200 | 41,5 | 500 | 0,196 | 6,5 | – | – | – | 25,35 | – | 126,41 |
| 2 | 4200 | 4,4 | 500 | 0,196 | 6,5 | 0,8 | 3,52 | 0,65 | 25,35 | 16,48 | 20 |
| 3 | 8400 | 1,6 | 630 | 0,312 | 8 | 0,96 | 1,54 | -0,1 | 38,4 | -3,84 | -2,3 |
| 4 | 1680 | 3 | 800 | 0,502 | 10 | 1,05 | 3,15 | 3,2 | 60 | 192 | 195,15 |
| калорифер | 16800 | – | – | – | – | – | – | – | – | – | 72,4 |
| Жал. Реш. | 16800 | – | – | – | 5 | – | – | 2 | 15 | 30 | 30 |
| итого: | 441,66 |
Расчет вытяжных шахт естественной вентиляции производят на основании расчетного расхода воздуха в холодный период года. Работа вытяжных шахт будет более эффективной при устойчивой разности температур внутреннего и наружного воздуха (не менее 5°С), что наблюдается в холодный период года.
Скорость воздуха в поперечном сечении вытяжной шахты, :
,
где 
– высота вытяжной шахты между плоскостью вытяжного отверстия и
устьем шахты (3–5), (принимаем 
);
– диаметр, (принимаем 
);
– расчетная наружная температура, 
(
);
– сумма коэффициентов местных сопротивлений.
Местное сопротивление определяем по таблице 8.7 /2/:
─для входа в вытяжную шахту: 
;
─для выхода из вытяжной шахты: 
.
.
.
Определяем расчетный расход воздуха через одну шахту, :
;
где 
– площадь поперечного сечения шахты, .
Рассчитаем площадь поперечного сечения шахты, :
.
.
Определяем число шахт:
,
где 
– расчетный расход воздуха в зимний период, ;
– расчетный расход воздуха через одну шахту, .
.
Принимаем число шахт для всего помещения 
.
7. Выбор вентилятора
Подбор вентилятора производят по заданным значениям подачи и требуемого полного давления.
Принимаем вентилятор исполнения 1.
Подачу вентилятора определяем с учетом потерь или подсосов воздуха в воздуховоды, вводя поправочный коэффициент к расчетному расходу воздуха для стальных воздуховодов 1,1, :
.
Определяем полное давление вентилятора, 
:
,
где 
– температура подогретого воздуха, 
.
По подаче воздуха вентилятора и требуемому полному давлению, согласно графику характеристик вентиляторов ВЦ 4–75 (рис. 8.13 /2/), выбираем вентилятор марки: Е 8. 0,95–1.
8. Энергосбережение
Наиболее эффективным техническим решением вопроса сокращения расхода тепловой энергии на обеспечение микроклимата, безусловно является использование типа воздуха, удаляемого из животноводческих и птицеводческих помещений. Расчет технико-экономических показателей микроклимата показывает, что применение в системах утилизаторов тепла позволяет сократить расход тепловой энергии на данный технологический процесс более чем в 2 раза. Однако такие системы более металоемкие и требуют дополнительных эксплуатационных затрат электрической энергии на вентиляторы. Использование тепловой энергии в системах вентиляции в основном обеспечивается за счет применения регенеративных и рекуперативных теплообменных аппаратов различной модификации.
Литература
1. Отопление и вентиляция животноводческих зданий. Методические указания к курсовому и дипломному проектированию. – Мн. Ротапринт БАТУ. 2001 г.
2. Справочник по теплоснабжению сельского хозяйства/Л.С. Герасимович, А.Г. Цубанов, Б.Х. Драганов, А.Л. Синяков. – Мн.: Ураджай, 1993. – 368 с.