Скачать .docx | Скачать .pdf |
Курсовая работа: Умягчение воды методом ионного обмена
|
Введение .
На железнодорожном транспорте имеются предприятия, для работы которых требуется вода с малой жесткостью.
Известно, что жесткость воды обусловлена наличием в ней солей кальция и магния. Использование жесткой воды приводит к образованию накипи на внутренней поверхности котлов и теплообменных аппаратов, что снижает эффективность их работы.
В настоящее время один из наиболее распространенных способов умягчения воды является метод ионного обмена. Снижение жесткости воды ионным обменом основано на способности определенных или некоторых искусственных материалов (катионитов) которые имеют в своем составе обменные ионы Na+ , Н+ . Способные обмениваться на ионы Са2+ , Мg2+ . Реакция обмена:
2 Na [Кат.] + Ca (HCO3 )2 ÛCa [Кат.] + 2 NaHCO3
2 H [Кат.] + MgCl2 Þ Mg [Кат.]2 + 2 HCl
К катионитам относятся глауконитовый песок, гумусовые угли, сульфоуголь, искусственные смолы (КУ-1, КУ-2).
В процессе фильтрации воды через катиноитную загрузку ее обменная способность уменьшается, поэтому необходимо периодически регенерировать (восстанавливать фильтрирующий материал). Реакции регенерации:
Ca [Кат.]2 + 2 NaClÞ 2 Na [Кат.] + CaCl2
Na – катионидные фильтры регенерируются раствором NaCl
Mg [Кат.]2 + H2 SO4 = 2 H [Кат.] + MgSO4
Н – катионидные фильтры регенерируются раствором серной кислоты – Н2 SO4 .
Для реализации представленных химических процессов устраивают специальное сооружение – станцию умягчения воды.
Целью курсового проекта является расчет основного технологического оборудования – Н-Na- катионитных фильтров и вспомогательного оборудования - кислотное хозяйство, солевое, дегазатор для удаления газов – СО2 .
1 . Предварительная обработка исходных данных.
Проверка данных химического анализа воды производится путем сопоставления суммы катионов: Ca+2 , Mg+2 , Na+ , К+ с суммой анионов: Cl- , SO4 -2 , НСО3 - :
(1). К = [Ca+2 ] + [Mg+2 ] + [Na+ ] + [K+ ] = 4.0 + 2.4 + 0.9 = 7.3 мг-экв/л
(2). А = [HCO3 - ] + [Cl- ] + [SO4 -2 ] = 5.1 + 0.7 + 1.5 = 7.3 мг-экв/л
Вывод: Сумма катионов равна сумме анионов, следовательно, данные химического анализа воды верны.
1.1. Определяется общая жесткость исходной воды.
Жо = [Ca+2 ] + [Mg+2 ] = 4.0 + 2.4 = 6.4 мг-экв/л (3).
1.2. Определяется карбонатная жесткость исходной воды.
Жк = [HCO3 - ] = 5.1 мг-экв/л (4).
1.3. Определяется щелочность исходной воды.
Що = Жк = 5.1 мг-экв/л (5).
1.4. Определяется не карбонатная жесткость.
Жнк = Жо – Жк = 6.4 – 5.1 = 1.3 мг-экв/л (6).
2. Выбор и обоснование принципиальной схемы умягчения воды .
Умягчение воды методом ионного обмена может осуществлять: параллельным катионированием, последовательным катионированием, совместным H-Na-катионированием.
Выбор схемы умягчения воды осуществляется на основании сопоставления данных химического анализа исходной воды.
Параллельное H-Na-катионирование применяется при условии:
Жк / Жо ³ 0,5 5.1 / 6.4 = 0.79 ³ 0.5 +
Жнк £ 3.5 мг-экв/л Жнк = 1.3 £ 3.5 мг-экв/л +
SO4 -2 + Cl- £ 3 … 4 мг-экв/л 1.5 + 0.7 = 2.2 £ 3 мг-экв/л +
Na+ + K+ £ 1 …2 мг-экв/л 0.9 £ 2 мг-экв/л +
Последовательное H-Na-катионирование применяется при условии:
Жк / Жо £ 0.5 5.1 / 6.4 = 0.79 > 0.5 -
Жнк ³ 3.5 мг-экв/л Жнк = 1.3 < 3,5 мг-экв/л -
SO4 -2 + Cl- ³ 3 … 4 мг-экв/л 1.5 + 0.7 = 2.2 < 3 мг-экв/л -
Na+ + K+ не лимитируются -
На основании полученных результатов принимается параллельная схема H-Na-катионирования.
Техническая схема параллельного H- Na-катионирования:
3. Расчет основного технологического оборудования станции умягчения воды
К основному технологическому оборудованию станции умягчения
Воды Н-Na-катионитные фильтры.
Расчет ведется на основании нормативной литературы.
3.1. Определяется соотношение расходов воды подаваемой на Н- Na-катионитные фильтры.
При параллельной схеме Н-Na-катионирования расчет ведется согласно [1,прил.7,п.25]:
Определяется расход воды подаваемой на Н-катионитные фильтры.
qH пол. = qпол. ( Що -Щу ) / ( А+Що ) м3 /час (7)
где qпол. - полезная производительность Н-Na-катионитных фильтров,
qпол. = Qсут. / 24=1100/24=45.8 м3 /час,
Що - щелочность исходной воды,
Що =5.1 гр-экв /м3 ,
Щу - щелочность умягченной воды,
А- сумма концентраций анионов,
А= 7.3 гр-экв /м3 ,
qH пол. = 45.8*( 5.1-0.35 ) / ( 7.3+5.1 ) = 17.5 м3 /час
Определяется расход воды на Na-катионитные фильтры:
qNa пол. = qпол. - qH пол. м3 /час (8)
qNa пол. = 45.8 - 17.5 = 28.3 м3 /час
3.2. Выбирается катионит для загрузки фильтров по [6]:
Принимается сульфауголь мелкий 1 сорта с техническими характеристиками:
Внешний вид катионита – черные зерна неправильной формы.
Диаметр зерен катионита – 0.25…0.7 мм.
Полная обменная способность - Еполн. = 570 экв /м3
3.3. Определяется объем катионита в Н- Na-катионитных фильтрах.
Объем катионита в Н- катионитных фильтрах, вычисляется
по [1,прил.7,п.26]:
WH = 24*qH пол. (Жо +СNa )/(nH p *EH раб. ) м3 (9)
где СNa - концентрация в исходной воде,
СNa =0.9 гр-экв /м3 ,
nH p - число регенераций каждого Н-катионитного фильтра в сутки,
принимается по [1,прил.7,п.14]: от 1…2.
nH p =2,
EH раб. - рабочая обменная емкость Н-катионита, вычисляется по
Формуле [1,прил.7,п.27]:
EH раб. = aн * Еполн. – 0.5*qуд. *Ск гр-экв /м3 (10)
Где aн - коэффициент эффективности регенерации Н-катионитных
фильтров, принимается по [1,прил.7,п.27,табл.4]:
При удельном расходе Н2 SO4 на регенерацию 100 гр./гр.-экв.
aн =0.85,
qуд. - удельный расход воды на отмывку 1 м3 катионита (для сульфо-
угля принимается 4 м3 ),
qуд. =4 м3 ,
Ск – общее содержание в воде катионидов,
Ск =7.3 гр-экв /м3 ,
EH раб. = 0.85*570 – 0.5*4*7.3 = 469.9 гр-экв /м3,
WH = 24*17.5(6.4+0.9)/(2*469.9) = 3.6 м3 ,
Объем катионита в Na-катионитных фильтрах вычисляется по
формуле[1,прил.7,п.26]:
WNa = 24*qNa пол. (Жо * nNa p )*ENa раб. м3 (11)
Где nNa p - число регенераций каждого Na-кат. фильтра в сутки
принимается согласно [1,прил.7,п.14] от 1…3.
nNa p =2,
ENa раб. - рабочая обменная емкость Na-катионит. фильтра
вычисляется по [1,прил.7,п.15]:
ENa раб. = aNa *bNa *Еполн. – 0.5*qуд. *Жо гр-экв /м3 (12)
Где aNa – коэффициент эффективности регенерации Na-катион.
фильтров принимается при удельно расходе поваренной соли
NaCl 100 гр. /гр.-экв. aNa =0.62
bNa - коэфф. Учитывающий снижение обменной емкости,
принимается [1,прил.7,п.15,табл.2] из соотношения:
СNa / Жо = 0.1 bNa = 0.83
ENa раб. = 0.62*0.83*570 – 0.5*4*6.4 = 293.3-12.8 гр-экв /м3,
WNa = 24*28.3(6.4/2)*280.5=7.7 м3 .
3.4. Определяется площадь H-Na-кат. фильтров.
Площадь Н-кат. фильтров опред. по [1,прил.7,п.16]:
Fн = Wн /Hк , м2 (13)
где Hк - высота слоя катионита в фильтрах,
Площадь Na-кат. фильтров определяется по [1,прил.7,п.16]:
FNa = WNa /Hк , м2 (14)
Технические характеристики H-Na-кат. фильтров приведены в таблице:
Диаметр Фильтра, Мм. |
Высота кати- онита, Нк , м. |
Основные Размеры | Вес, т. |
|
Строительная Высота |
Диаметр прово-дящего патрубка | |||
Н-катионитные фильтры. | ||||
700 | 1800 | 3200 | 40 | 1.7 |
700 | 2000 | 3200 | 40 | 2.1 |
1000 | 2000 | 3600 | 50 | 5.3 |
1500 | 2000 | 3950 | 80 | 10 |
2000 | 2500 | 4870 | 125 | 15 |
Na-катионитные фильтры. | ||||
1000 | 2000 | 3597 | 50 | 5 |
1500 | 2000 | 3924 | 80 | 10 |
2000 | 2500 | 4870 | 125 | 15 |
Fн = Wн /Hк = 3.6/2 = 1.7 м2
Площадь одного Н-катион. фильтра:
fн = (p*d2 )/4 = 0.785 м2 ,
Количество рабочих Н-катион. фильтров:
Fн /fн = 1.7/0.785 = 2 шт.
Принимается 2 рабочих Н-катионид. фильтра .
FNa = WNa /Hк = 7.7/2 = 3.85 м2
Площадь одного Na-катион. фильтра:
fн = (p*d2 )/4 = 1.76 м2
Количество рабочих Na-катион. фильтров:
FNa /f Na = 3.85/1.76 = 2 шт.
Принимается 2 рабочих Na-катионид. фильтра .
3.5. Определяется скорость фильтрования воды через
катионитные фильтры при нормальном режиме
работы (работают все рабочие фильтры).
Для Н-катионит. фильтров:
Vнор . = qH пол. /( fн *nн ) м/ч (15)
Где fн - площадь одного Н- кат. фильтра,
nн - количество рабочих Н-кат. фильтров.
Vнор . = 17.5/(0.785*2) = 11 м/ч
Для Na-катионит. фильтров:
Vнор . = qNa пол. /( fNa *nNa ) м/ч (16)
Vнор . = 28.3/(1.76*2) = 8 м/ч
Скорость фильтрования воды через катионит при нормальном режиме,
не должна превышать при общей жесткости воды до 10 гр-экв /м3 (6.4),
скорость не должна превышать 15 м/ч < 15 м/ч.
3.6. Определяется скорость фильтрования воды через катионит при формированном режиме
(один рабочий фильтр отключен на
регенерацию).
VH форс. = qH пол. /fH *(nH -1), м/ч (17)
VH форс. = 17.5/0.785*(2-1) = 22.3 м/ч
VNa форс. = qNa пол. /fNa *(nNa -1), м/ч (18)
VNa форс. = 28.3/1.76*(2-1) = 16 м/ч
При форсированном режиме допускаетс увеличение скорости фильтрования на 10 м/час по сравнению с вышеуказанной.
4. Расчет вспомогательного оборудования станции умягчения воды.
Восстановление обменной способности, т.е. регенерации
кат. фильтров осуществляется путем вытеснения из ка-
тионита ионов Ca2+ , Mg2+ ионнами H+ , Na+ .
Для реализации указанного процесса требуется устройство
вспомогательного оборудования.
К вспомогательному оборудованию относятся:
1). Кислотное хоз-во.
2). Солевое зоз-во.
3). Насосы и аппараты для подачи воды и регенерирующих растворов
на фильтры.
4.1. Серное хоз-во для хранения, приготовления и перекачки раствора H2 SO4 .
Кислотное хоз-во включает:
1). Цистерны для хранения кислоты.
2). Бак мерник конц. серной кислоты.
3). Бак для регенерационного раствора.
4). Вакуумнасосы.
5). Эжектор.
На станцию H2 SO4 поставляется в ж/д цистернах в виде 100%
раствора. Затем H2 SO4 перекачивается в стационарные цистерны
(цистерны хранилища) с месячным запасом реагента.
Расчет начинают с определения расхода 100% H2 SO4 на одну
Регенерацию Н-кат. фильтра по [1,прил.7,п.31]:
PH = (fH *Hk *Eраб Н *aн )/1000 , кг (19)
PH = 73.7 кг
Определяется суточный весовой расход H2 SO4 для регенерации
всех рабочих Н-кат. фильтров.
PHсут. = PH *nн *nр н = 73.7*2*2 = 294.8 кг/сут (20)
Определяется суточный весовой расход H2 SO4 для регенерации
всех рабочих Н-кат. фильтров.
WHсут. = (PH сут. *100%)/(85%*r85% ) м3 /сут (21)
WHсут. = 0.195 м3 /сут
Определяется месячный расход H2 SO4 для регенерации
Н-кат. фильтров.
WHмес. = 30* WHсут. м3 (22)
WHмес. = 6 м3
Промышленностью выпускаются цистерны для хранения кислоты
емкостью 15 м3 в проекте принимается не менее двух цистерн
емкостью 15 м3 (вторая цистерна на случай аварии).
4.1.2. Определяется объем бакомерника из условия регенерации одного фильтра при количестве рабочих
Н-кат. фильтров до 4 , [1. прил.7,п.32 ]:
W85% = (Pн *nр *100%)/(85%*r85% ) = 0.05 м3 (23)
Принимается бак мерник объемом 0.09 м3 , наружный диаметр
450 мм, строит. высота 45 мм, вес 98 кг.
Подача серной к-ты из цистерн хранилищ в баке мернике происходит
за счет вакуума создаваемого насосом, затем с помощью эжектора
H2 SO4 перемешивается с водой и поступает в бак
регенерационного раствора.
4.1.3. Определяется объем бака для 1% регенерационного раствора H2 SO4 на регенерацию одного
Н-кат. фильтра.
W1% = (Pн *nр *100%)/(1%*r1 % ) = 7.3 м3 (24)
Принимается бак 1% регенерационного раствора H2 SO4 размерами:
B = 2 м
H = 1.5 м 7.5 м3
L = 2.5 м
Для перекачки регенерационного раствора H2 SO4 принимается
2 насоса серии ”Х” (химически стойкие) напором Нн = 20 м
и подачей Qн = 3 м3 /ч , (Qн = 3 м3 /ч).
Qн = Vн *fн = 4*0.785 = 3 м3 /ч (25)
К установке принимается 1 рабочий и один резервный насос.
4.2. Устройства для хранения, приготовления и перекачки
раствора поваренной соли NaCl.
Для регенерации Na-кат. фильтров устраивается солевое хозяйство.
Регенерация Na-кат. фильтров производится 8% раствором NaCl.
4.2.1. Определяется расход поваренной соли NaCl на 1
регенерации Na- кат. фильтра [1, прил.7,п21 ]:
PNa = (fNa *Hk *ENa раб. *ас ) / 1000 кг (26)
PNa = (1.76*2*280.5*100) / 1000 = 98.7 кг
Определяется суточный весовой расход NaCl для регенерации
всех рабочих Na- кат. фильтров:
РNa сут = PNa *nNa *np Na кг/сут (27)
РNa сут = 98.7*2*2 = 394.8 кг/сут < 500 кг/сут
При суточном расходе NaCl до 500 кг/сут устраивают сухое
хранение соли на складе с последующим приготовлением
8% регенерационного раствора.
Принимается Сухое хранение.
Определяется месячный весовой расход поваренной соли для регенерации Na-кат.ф-ов.
PNa мес = 30*PNa сут , т (28)
PNa мес = 30*394.8 = 12 т
4.2.2. Определяется площадь склада для сухого месячного
хранения соли из условия, что высота NaCl не должна
превышать 2.5 метра.
FNacyх.хран. = PNa мес /rNa *25 , м2 (29)
FNacyх.хран. = 6 м2
Принимается склад сухого хранения размерами:
H = 2.5
B = 2 6 м
L = 3
Определяется объем напорного солерастворителя из расчета расхода соли на 1 регенерацию фильтра.
Принимается напорный солерастворитель со след.
техническими характеристиками по [6]:
- полезная емкость (100 кг)
- объем (0.4 м3 )
- диаметр (45 мм)
Определяется объем бака для 8% регенерационного раствора NaCl на
одну регенерацию Na-кат.ф.
W8% = (WH.C. * 26%) / 8% = 1.3 м3 (30)
Принимается бак 8% регенерац. Раствора NaCl размерами:
L = 1.3
B = 1 1.3 м3
H = 1
4.2.3. Для перекачки раствора NaCl устанавливаются
2 насоса:
- один рабочий,
- один резервный.
Характеристики насоса:
Напор: HNa = 20 м
Подача: QNa = VNa *fNa м3 /час (32)
Где VNa – скорость движения р-ра NaCl
черезкатионитную загрузку,
fNa – S одного кат. ф-ра.
QNa = 4*1.76 = 7 м3 /час
4.2.4. Перед регенерацией H-Na – кат. ф-ов необходимо проводить взрыхление загрузки для более эффективной регенерации.
Wб.взр. = (2*Wвзр. *f*60*tвр. ) / 1000 м3 (33)
Где Wвзр. – интенсивность подачи воды для взрыхления катионита
Где Wвзр. = 4 л/с на 1м2
f = 1.76 (наибольшая S катион. Ф-ов)
tвр. –продолжит. взрыхления катионита
(20-30мин.)
Wб.взр. = (2*4*1.76*60*25) / 1000 = 21.2 м3
L = 7
B = 2 22.4 > 22 м3
H = 1.6
4.3. Устройство для удаления из воды углекислоты.
Для удаления CO2 из Н-Na-кат. Воды предусматривается дегазатор
С насадкой из колец Рашега – кислотоупорных керамических
[1.прил.№7.,п.34]
4 .3.1. Определяется содержание CO2 или двуокиси углерода в воде подаваемой на дегазатор.
(CO2 )св. = (CO2 )о + 44*Що , г/м3 (34)
где (CO2 )о - содержание CO2 в исходной воде.
(CO2 )о = (CO2 )* *b
(CO2 )* - содержание углерода в воде в зависимости от pH
рН = 6.8…7.5
(CO2 )* = 80 г/м3
b = 0.5
(CO2 )о = 40 г/м3
(CO2 )св. = 40+44*5.1 = 264.4 г/м3
По полученному значению содержание CO2 в воде
Определяется высота слоя насадки hн , м необходимая для понижения
Содержания CO2 в катионированной воде [1.прил.№7.,п.34,табл.5]
Для (CO2 )св. = 264.4 г/м3 hн =5.7
Пленочный дегазатор представляет собой колонну загруженную
насадкой из керамических кислотоупорных колец Рашига,
по которым вода стекает тонкой пленкой, на встречу потоку
воды поток воздуха нагнетаемой вентилятором.
4.3.2. Определяется S поперечного сечения дегазатора.
из условия плотности орошения согласно
[ 1.прил.№7.,п.34,табл.5 ].
Плотность орошения при керамической насадке r = 60 м3 /г на 1м2
Fg = qпол. / r , м2 , (35)
qпол. – полезная производительность H-Na-кат.ф.
Fg = 45.8/60 = 0.76 м2
Определяется объем слоя насадки:
Vн = Fg * hн , м3 (36)
Vн = 0.76*5.7 = 4.3 м3
Опред. Диаметр дегазатора:
D = Ö(4* Fg )/p = 0.96 м (37)
Характеристика насадки колец Рашига:
Размеры эл-та насадки: 25*25*4 мм
Кол-во эл-ов в 1 м3 : 55 тыс.
Удельная пов-ть насадки: 204 м2 /м3
Вес насадки: 532 кг
Вентилятор дегазатора должен обеспечивать подачу воздуха из расчета
15 м3 воздуха на 1 м3 воды по [1.прил.№7.,п.34], тогда производительность вентилятора определяется:
Qвент. = qпол. * 15 , м3 /час (38)
Qвент. = 45.8*15 = 687 м3 /час
Напор вентилятора определяется с учетом сопротивления в
керамической насадке:
Sн = 30 мм водяного столба на 1 м.
Прочие сопротивления принимаются по [1.прил.№7.,п.34]
Sпр = 30…40 мм вод. Столба.
Напор: Hвент. = Sнас . * hн + Sпрочие (39)
Hвент. = 30*5.7 + 35 = 206 мм
5.0. Определение расходов воды.
Определение расходов воды слагается из потребления воды на
следующие процессы:
- взрыхление кат. ф-ра перед регенерацией (Q1)
- приготовление регенерац. р-ов к-ты и соли (Q2)
- отмывка катионитапослерегенерации (Q3)
На все технологич. проц. Используют исходную неумягченную воду.
Qтех. = Q1 + Q2 + Q3, м3 /сут (40)
5.1. Определяется расход воды на взрыхление катионита ф.
перед регенерацией.
Q1 = (Wвзр. * f * nн * nр н * nNa *np Na * tвзр. * 60) /1000 (41)
Q1 = (4 * 1.76 * 2 * 2 * 2 * 2 * 25 * 60) / 1000 = 169 м3 /сут
5.2. Определяется расход воды на приготовление
регенерационных растворов кислоты и соли.
Q2 = q1% * nн * nн р + (q26% + q8% )*nNa * nр Na , м3/сут (42)
q1% = 7.3 м3 /сут
q26% = 0
q8% = (Wнс * 26%) / 8% * 1000 = 1.3 м3 /сут
Q2 = 7.3 * 2 * 2 + (0 + 1.3) * 2 * 2 = 34.4 м3 /сут
5.3. Определяется расход воды на отмывку катионита после регенерации.
Q3 = Wотм. * f * Hк * nн * nн р * nNa * nNa р м3 /сут (43)
Wотм. – уд. расход отмывочной воды приним. по [1.прил.№7.,п.21]:
Wотм. = 5…6 м3 на 1м3 катионита.
Q3 = 5 * 1.76 * 2 * 2 * 2 * 2 * 2 = 281.6 м3 /сут
Qтех. = Q1+Q2+Q3 = 485 м3 /сут
6. Расчет диаметров трубопроводов
станции умягчения воды.
Определения диаметров трубопроводов дла транспортировки воды,
растворов кислоты и соли рекомендуется производить из величин
соответствующих расходов и скорости движения жидкости,
принимается в пределах 1…1,5 м/сек.
Расчет ведется с использованием литеатуры [4] и сводится
в таблицу:
Назначение Трубопроводов |
Расход, л/с |
Скорость, м/с |
Диаметр, мм |
Материал |
1. Трубопровод подачи исходной воды на станцию умягчения. |
18.8 | 1.04 | 150 | Чугун |
2. Трубопровод подачи и отвода воды для взрыхления. |
1.9 | 1.44 | 50 | Полиэтилен |
3. Трубопровод подачи и отвода 1% регенерац. р-ра серной кислоты. |
0.34 | 1.07 | 25 | Полиэтилен |
4. Трубопровод подачи и отвода 8% регенера- ционного р-ра соли. |
0.06 | 1.19 | 12 | Полиэтилен |
5. Трубопровод подачи 100% кислоты. |
0.002 | 0.47 | 6 | Сталь |
6. Трубопровод отвода умягченной воды. |
12.7 | 1 | 125 | Чугун |
Для перекачки р-ов кислот и щелочей применяются трубы из нержавеющей стали или полиэтилена .
Для перекачки концентрированных растворов кислот и щелочей
(более 80%) используются трубы из углеродистой стали или пластмассовые.
Для перекачки воды используются трубы чугунные, асбесто-цеме-
нтные и железобетонные.
7. Компоновка основных и вспомогательных помещений станции умягчения воды.
К основному помещению станции относится главный зал
размещения H-Na-кат. ф.
Зал имеет высоту на 2-2.5 м выше полной высоты фильтров.
В плане фильтры распологаются в 2 ряда.
Расстояние м/у фильтрами не < 1 метра для удодного прохода
и обслуживания оборудования.
К вспомогательным помещениям относятся:
Помещения для складирования и приготовления регенерац.
р-ов кислоты и соли.
Помещения как правило одноэтажные с заглубленными
участками для размещения емкостей и насосного оборудования.
Основным компоновочным требованием явл. одинаковая
отметка пола платформы для выгрузки соли и отметки
верха баков. Помещение кислотного хоз-ва должно быть
изолировано от солевого и иметь не менее 2-х выходов.
Цистерны для хранения к-ты рекомендунтся распологать
в отапливаемом помещении во избежание ее замерзания.
Помещения лабораторий, мастерских, административного
и рабочего персонала.
Помещения поектируются в соответствии с требованиями
жилой застройки.
Дегазатор следует размещать в непосредственной близости
от H-Na-кат.ф. в главном зале.
Основные и вспомогательные помещения станции рекомендуется
блокировать, что сокращает протяженность трубопроводов и
повышает удобство в эксплуатации.