Реферат: Реализация схемы автоматизации технического процесса

Задание 1

Выбрать по справочной литературе необходимые приборы для реализации информационной цепи (датчик – преобразователь – контрольно-измерительный прибор) и управляющей цепи (регулятор – преобразователь, если необходим, – исполнительный механизм – регулирующий орган).

Дать краткое описание приборов и их параметров.

Приборы в цепи должны иметь согласованные параметры входные – и выходные сигналы, соответствовать уровню технологического параметра (информационная цепь) и мощности, требуемой для перемещения регулирующего органа в цепи управления.

Если мощность выходного сигнала датчика или его преобразователя позволяет, то этот сигнал можно одновременно подать на вход контрольно-измерительного прибора (КИП) и регулятора. В обратном случае для подачи на вход регулятора информации о текущей величине регулируемого параметра необходимо установить отдельный датчик (например, двойную термопару). Обратить внимание на класс точности используемых в информационной цепи приборов и диапазон шкалы контрольно-измерительного прибора. Номинальная величина технологического параметра должна находиться в последней трети диапазона шкалы контрольно-измерительного прибора.

Составить:

1. Структурную схему автоматизации.

2. Функциональную схему автоматизации.

3. Спецификацию оборудования.

Исходные данные:

Датчик – преобразователь температуры.

Преобразователи температуры с пневматическим выходным сигналом 13ТД73

1. Назначение

Предназначен для преобразования в унифицированный пневматический сигнал температуры жидких и газообразных агрессивных сред, в т.ч. в условиях АЭС.

2. Технические характеристики

Регулятор.

Приборы контроля пневматические с электрическим приводом диаграммы ПВ10.1

1. Назначение

Приборы контроля работают совместно с пневматическими датчиками и другими устройствами, выдающими унифицированные аналоговые сигналы в пределах 20…100 кПа. ПВ10.1Э – прибор для непрерывной записи и показания величины регулируемого параметра, указания положения контрольной точки и величины давления на исполнительном механизме.

2. Технические характеристики

Исполнительный механизм.

Механизм исполнительный пневматический МИП-П

1. Назначение

Предназначены для перемещения регулирующих и запорно-регулирующих органов в системах автоматического и дистанционного управления.

2. Технические характеристики

Регулирующий орган.

Заслонка поворотная. Nemen серия 5000

1. Назначение

Заслонки поворотные используются в качестве запорно-регулирующей трубопроводной арматуры.

2. Технические характеристики

Аппаратура воздухоподготовки.

Редуктор давления РДФ-3–1

1. Назначение

РДФ-3–1 – редукторы давления с фильтром, предназначены для регулирования и автоматического поддерживания давления воздуха, необходимого для индивидуального питания пневматических приборов и средств автоматизации, а также очистки его от пыли, масла и влаги. Применяются в машиностроении, нефтяной, сахарной, химической промышленности и других отраслях.

ТУ 25.02.1898–75.

2. Технические характеристики

Дано:

ω_нм = 0,37 (с^-1 ) – Наибольшая скорость вращения исполнительного вала;

ε_нм = 1,48 (с^-2 ) – Амплитуда ускорения исполнительного вала;

M_{н с} = 61 (Н × м ) – Статистический момент на исполнительном валу;

J_н = 36,2 (кг × м² ) – Момент инерции нагрузки;

η = 0,97 – КПД одной ступени редуктора;

α = 4 – Допустимый коэффициент перегрузки ДПТ.

Требуемая мощность на валу:

Р_треб = (2×J_н ×ε_нм + М_нс ) ×ω_нм = (2 × 36,2 × 1,48 + 61) × 0,37 = 62.2162 (Вт ).

Т ипоразмер ДПТ с номинальной мощностью:

Р_ном ≥ Р_треб = 175 (Вт ) – двигатель типа СЛ – 521 .

Технические данные двигателя постоянного тока серии СЛ типа 569

Р_ном = 77 (Вт ) – номинальная мощность двигателя;

U_ня = 110 (В ) – номинальное напряжение якоря;

I_ня = 1,1 (А ) – номинальный ток якоря;

ω_ня = 314 (c^-1 ) – номинальная скорость якоря;

J_я = 127×10^-6 (кг × м² ) – момент инерции якоря;

r_я = 8,5 (Ом ) – сопротивление якоря;

d = 10^-2 (м ) – диаметр вала двигателя.

Номинальный полезный момент двигателя:

Коэффициент противоЭДС обмотки якоря:

Момент потерь на валу двигателя:

Момент с учетом потерь:

М _S = С ×I _ня = 320 × 10^-3 × 1,1 = 352,55 × 10^-3 (Н × м ).

Предварительная оценка передаточного числа редуктора i_p :

i_{p 1} £ i_p £ i_{p 2}

i_{p 1} иi_{p 2} находятся из уравнения:

1,7 · 10^-3 · i_p ² – 1,9 · i_p + 118,1 = 0.

i_{p 1} »58;

i_{p 2} »1058.

Диапазон передаточного числа редуктора:

58£ i_p £ 1058

Проверка рассчитанного передаточного числа редуктора по i_p max = 1058.

А) Выполнение условия по скорости:

i_p · w _нм ≤ (1,1.. 1,2) · ω _ня ;

i_p · w _нм = 1058 · 1,4 = 386,4 (с^-1 );

1,1 · ω _ня = 1,1 · 377 = 414,7 (с^-1 ).

386,4 (с^-1 ) ≤ 414,7 (с^-1 ) – условие выполняется .

В) Выполнение условия по моменту:

M _НОМ ≤ (3..4) · M_n ;

M _НОМ = 0,29 + 0,13 + 0,08 = 0,5 (Н·м );

3 · M_n = 3 · 464,2 · 10^-3 = 1,4 (Н·м ).

0,5 (Н·м ) ≤ 1,4 (Н·м ) – условие выполняется .

С) Выполнение условия по перегреву:

M_t ≤ M_n ;

M_n = 464,2 · 10^-3 (Н·м ).

248,8 (Н·м ) ≤ 464,2 (Н·м ) – условие выполняется .

Расчёт редуктора с цилиндрическими колёсами для i_p = 200:

i_p =i ₁ ·i ₂ ·…·i_n = 200;

где:

Z_n – число зубьев n -ой шестерни.

Соотношение передаточных чисел ступеней редуктора:

Из расчёта, что:

i_n = 11,2;

ИТОГ – 4 ступени.

i₁ = 1,88;

i₂ = 2,39;

i₃ = 3,98;

i₄ = 11,2.

i_p = 1,88 · 2,39 · 3,98 · 11,2 = 200,29 » 200;

Расчётчислазубьев:

Число зубьев ведущих шестерен:

Z ₁ = Z ₃ = Z ₅ = Z ₇ ≤ 15 = 15.

Число зубьев ведомых шестерен:

Z ₂ = Z ₁ · i ₁ = 15 · 1,88 = 28;

Z ₄ = Z ₃ · i ₂ = 15 · 2,39 = 36;

Z ₆ = Z ₅ · i ₃ = 15 · 3,98 = 60;

Z ₈ = Z ₇ · i ₄ = 15 · 11,2 = 168.

Расчёт диаметра колёс:

Модуль зуба выбирается из стандартного ряда при условии обеспечения прочности зуба по удельному давлению на зуб:

Для стальных цилиндрических прямозубых колёс с эвольвентным профилем:

m ≥ 1,3 = 2,0.

Диаметр ведущих шестерен:

D ₁ = D ₃ = D ₅ = D ₇ = m · Z ₁ = 2,0 · 15 = 30 (мм ).

Диаметр ведомых шестерен:

D ₂ = m · Z ₂ = 2 · 28 = 56 (мм );

D ₄ = m · Z ₄ = 2 · 36 = 72 (мм );

D ₆ = m · Z ₆ = 2 · 60 = 120 (мм );

D ₈ = m · Z ₈ = 2 · 168 = 336 (мм ).

Проверка:

A) Меньшего диаметра из колёс, относительно диаметра вала:

D ₁ ≥ 2d .

30 (мм ) ≥ 20 (мм ) – условие выполняется .

B) Передаточного числа пар и всего редуктора:

i_p = 1,86 · 2,4 · 4,0 · 11,2 = 199,99 » 200;

Передаточное число соответствует заданному.

Расчёт приведённого к валу двигателя момента инерции редуктора:

Расчёт момента инерции для шестерен по формуле для сплошного цилиндрического колеса:

J ₁ = J ₃ = J ₅ = J ₇ = K_J · D ₁ ⁴ = 7,752 · (3 · 10^-2 )⁴ = 6,279 · 10^-6 (кг·м² );

J ₂ = K_J · D ₂ ⁴ = 7,752 · (5,6 · 10^-2 )⁴ = 76,237 · 10^-6 (кг·м² );

J ₄ = K_J · D ₄ ⁴ = 7,752 · (7,2 · 10^-2 )⁴ = 208,326 · 10^-6 (кг·м² );

J ₆ = K_J · D ₆ ⁴ = 7,752 · (1,2 · 10^-1 )⁴ = 1,6 · 10^-3 (кг·м² );

J ₈ = K_J · D ₈ ⁴ = 7,752 · (3,36 · 10^-1 )⁴ = 98,8 · 10^-3 (кг·м² );

Расчёт полного момента инерции:

= 6,279 · 10^-6 + 23,851 · 10^-6 + 10,769 · 10^-6 + 3,495 · 10^-6 + 2,47 · 10^-6 =

= 46,864 · 10^-6 (кг·м² ).

Проверка пригодности двигателя с рассчитанным редуктором.

А) Выполнение условия по скорости:

i_p · w _нм ≤ (1,1.. 1,2) · ω _ня ;

i_p · w _нм = 200 · 1,4 = 280 (с^-1 );

1,1 · ω _ня = 1,1 · 377 = 414,7 (с^-1 ).

280 (с^-1 ) ≤ 414,7 (с^-1 ) – условие выполняется .

В) Выполнение условия по моменту:

M _{НОМ.ред} ≤ (3..4) · M_n ;

= 288,387 · 10^-3 + 182,474 · 10^-3 + 81,167 · 10^-3 = 0,552 (Н·м );

3 · M_n = 3 · 464,2 · 10^-3 = 1,393 (Н·м ).

0,552 (Н·м ) ≤ 1,393 (Н·м ) – условие выполняется .

С) Выполнение условия по перегреву:

M_{t .ред} ≤ M_n ;

M_n = 464,2 · 10^-3 (Н·м ).

276,3 (Н·м ) ≤ 464,2 (Н·м ) – условие выполняется .

Построение семейств механических и регулировочных характеристик двигателя.

Механическая характеристика строится по уравнению механической характеристики ДПТ с независимым возбуждением:

1 точка – скорость холостого хода, при M = 0:

2 точка – рабочая точка, при М = M_n = 464,2 · 10^-3 (Н·м ),

и ω = ω _ня = 377 (с^-1 ).

3 точка – пуск двигателя, при ω = 0:

Регулировочная характеристика строится также, по уравнению механической характеристики ДПТ с независимым возбуждением:

1 точка – рабочая точка, при U = U _ня = 110 (В ),

и ω = ω _ня = 377 (с^-1 ).

2 точка – трогание двигателя, при U = U _Тр , и ω = 0;

Расчёт усилителя мощности.

Максимальное напряжение усилителя мощности U _{max .ум} и добавочный резистор R_доб , ограничивающий ток якоря при пуске:

U _{max .ум} = α ×I _ня × (R_доб + r _я ); – (уравнение якорной цепи для пускового режима).

U_{max .ум} = =I _ня ×R _доб + U _ня . – (уравнение якорной цепи для номинального режима).

α ×I _ня × (R_доб + r _я ) ==I _ня ×R _доб + U _ня ;

U_{max .ум} = =I _ня ×R _доб + U _ня .

U_{max .ум} = = 2 ×R _доб + 110.

R _доб = 13,5 (Ом ) – добавочный резистор;

U_{max .ум} = =137,1 (В ) – максимальное напряжение усилителя мощности.

Как следует из уравнения механической характеристики, скорость двигателя, а, следовательно, и его мощность (P = M · ω ), при постоянном моменте нагрузки, можно регулировать изменением напряжения на якоре двигателя. Напряжение на якоре изменяется либо с помощью реостата, либо с помощью усилительно – преобразовательного устройства, при этом поток возбуждения остаётся постоянным.

Из уравнений для ДПТ и воспользовавшись графиками характеристик можно рассчитать напряжение на выходе усилительно – преобразовательного устройства в зависимости от требуемой мощности; и мощность в зависимости от напряжения.

ω ₂ = (U ₂ – U _Тр ) · tgφ ;

В итоге:

Используя паспортные данные, получается расчёт усилителя для данного двигателя:

U ₂ = P ₂ · 0,6 + 6,13;

P ₂ = U ₂ · 1,68 – 10,33.

Пример: P ₂ = 200 Вт ;

U ₂ = 200 · 0,6 + 6,13 = 126 В ;

ω ₂ = P ₂ / М _n = 200 / 0,4642 = 431 с^-1 .

U ₃ = 60 В ;

P ₃ = 60 · 1,68 – 10,33 = 90 Вт ;

ω ₂ = P ₂ / М _n = 90 / 0,4642 = 195 с^-1 .

Параметры нагрузки для AD