| Скачать .docx |
Курсовая работа: Усилитель мощности звуковой частоты
Министерство образования Российской Федерации
Уральский государственный технический университет - УПИ
Кафедра «Радиоэлектроники информационных систем»
Оценка проекта
Члены комиссии
Пояснительная записка
к курсовому проекту
Усилитель мощности звуковой частоты
По предмету «Схемотехника аналоговых электронных устройств»
Дата: 31.05.2002
Группа: Р - 304
Руководители: В. Г. Важенин
Консультант: С. В. Гриньков
Студент: И. В. Колтышев
Екатеринбург 2002
Оглавление
Введение
1. Теоретические основы о проектировании умзч
2. Разработка принципиальной схемы
2.1 Выходные параметры
2.2 Выходной каскад
2.3 Промежуточный каскад
2.4 Входной каскад
3. Исследование УМЗЧ с помощь ЭВМ
Заключение
Библиографический список
Приложения
Введение
В данном курсовом проекте нам было предложено спроектировать усилители мощности звуковой частоты (УМЗЧ).
УМЗЧ имеют широкое применение. Качество данных устройств характеризуется следующими основными показателями: линейные искажения (неравномерность амплитудно - и фазо - частотной характеристик), нелинейные искажения и паразитная модуляция (появление новых составляющих в частотном спектре сигнала, вариации уровня и частоты передаваемого сигнала – детонация), относительный уровень помех (отношение сигнал/ шум). Тенденции развития УМЗЧ направлены на улучшение этих параметров. Нам же предлагается спроектировать относительно простой усилитель.
Целью проектирования является разработка усилителя в соответствии с техническим заданием, выбор его принципиальной схемы, расчет параметров элементов схем, разработка печатной платы, а так же тестирование и проведение различных анализов полученной схемы с помощью ЭВМ с цель её доработки и определением характеристик.
В результате мы должны представить всю необходимую техническую документацию, относящеюся к работе: схема проектируемого устройства, печатная плата, различные графики, характеризующие его параметры и т. д.
1 . Теоретические основы о проектировании умзч
Усилители мощности предназначены для увеличения высокой выходной мощности звуковых сигналов. Принцип работы усилителей мощности состоит в том, что они преобразуют подводимую к ним от источника питания мощность постоянного тока в переменный ток, причем форма сигнала на выходе усилителя полностью повторяет сигнал на входе. Усилители мощности должны обладать небольшими искажениями и высоким КПД (отношение мощностей переменного тока на выходе и постоянного тока, подводимого от источника питания).
Усилители мощности, как правило, состоят из нескольких каскадов. Предварительного, промежуточного и оконечного усиления . Разница лишь в том, что входные и промежуточные усилительные каскады работают в режиме большого усиления по току или напряжению, а выходные каскады при коэффициентах усиления Ku
1.
Входные каскады обычно реализуются по дифференциальной схеме. Их свойства (в частности, динамический диапазон) определяются в основном сильносигнальными свойствами всего усилителя на высоких частотах (максимально допустимая скорость нарастания сигнала). В данном курсовом проектируется УМЗЧ по мостовой схеме, входной каскад которого осуществляет усиление входного напряжения, а последующие каскады – усиление по току.
Промежуточный каскад является вторым каскадом усиления напряжения. Он же служит источником напряжения смещения рабочей точки для оконечного каскада ΔU. Основную проблему в схемах, где промежуточный каскад является источником напряжения смещения ΔU для оконечных каскадов, представляет задача обеспечения термической стабильности биполярных транзисторов в выходных каскадах. При постоянном напряжении смещения ΔU температурная зависимость напряжения перехода база-эмиттер влечет за собой весьма нежелательную термическую положительную обратную связь. Необходимо отметить, что полевые транзисторы обладают свойством самостабилизации.
Выходной каскад служит усилителем тока и в общем виде может рассматриваться как преобразователь импедансов, согласующий низкоомный выход каскада с нагрузочным сопротивлением (повторитель напряжения с коэффициентом усиления Ku= 1). Мощность выходных каскадов лежит обычно в пределах от 50 мВт до 100 Вт и более, поэтому при расчете усилителей всегда следует учитывать рассеиваемую транзисторами мощность. Применять линейные эквивалентные схемы замещения для анализа таких схем можно лишь весьма условно, поскольку параметры транзисторов зависят от тока.
2 . Разработка принципиальной схемы
Произведем расчет всех каскадов принципиальной схемы, руководствуясь характеристиками УМЗЧ из технического задания[1] :
2.1 Выходные параметры
Максимальное напряжение и максимальный ток на выходе рассчитываются по выходной мощности Pвыхмакс = 150 Вт и сопротивлению нагрузки Rн= 4 Ом? А так же вычислим номинальные значения этих величин:
2.2 Выходной каскад
Необходимое напряжение питания Uпит определяется по максимальному выходному напряжению Uвыхмакс, падению напряжения Uгст на источнике тока промежуточного каскада, напряжению база-эмиттер Uq3, Uq5 транзисторов Q3 и Q5, и падению напряжения на сопротивлениях R7 и R8. Максимальное напряжение питания Uпит_max получают с учетом запаса на колебания напряжения в сети питания:
Выбираем напряжение питания Uпит=33 В.
Напряжение пробоя выходных транзисторов Q4,Q5 должно быть:
Максимальная мощность рассеяния этих транзисторов при активной нагрузке и гармоническом сигнале на входе:
Суммарное тепловое сопротивление R транзисторов Q4 и Q5 (включая радиаторы) определяют, приняв максимальную температуру кристалла Тj = 175°С, а максимальную температуру окружающей среды Тu = 55°С:
Пусть на радиаторы приходится Rth_l = 1,5 К/Вт. Тогда на сами транзисторы остается Rth_g=2.908 К/Вт. Этому требованию может удовлетворить транзистор, у которого при Тu=25°С мощность рассеяния:
По справочным данным определяем, что такой мощностью рассеяния, а так же удовлетворяют соответствующим параметрам характеристик, вычисленных выше, обладают транзисторы КТ818Г И КТ819Г в корпусе типа КТ-25.
2 .3 Промежуточный каскад
По максимальному выходному току и минимальному усилению по току β = 30 выбранного типа транзисторов для выходного каскада Q4 и Q5 рассчитывается ток коллектора транзисторов Q1 и Q3:
Поскольку с увеличением частоты усиление по току выходных транзисторов уменьшается (т. е. при быстрых изменениях сигнала транзистор промежуточного каскада отдает больше тока), полученная величина тока предусмотрительно увеличивается в 10 раз:
Ток покоя транзисторов Q1 и Q3 выбирается по минимуму переходных нелинейных искажений величиной Iпок = 30 мА, при этом падение напряжения на R7 будет около 0.7 В:
Для вычисления ΔU нам необходимо знать напряжение база - эмиттер (Ube_q1q3) транзисторов Q1 и Q3, которое вычисляется по справочнику при соответствующем Ibo:
Далее находим напряжение смещения ΔU:
Мощность рассеяния транзисторов промежуточного каскада:
в состоянии покоя
С запасом принимается 
Зная максимальный ток коллектора транзисторов этого каскада можно рассчитать их максимальный базовый ток:
Исходя из проведенных выше расчетов, по справочнику, выбираем транзисторы КТ817Б и КТ816Б.
Для обеспечения требуемого напряжения смещения ΔU=3.08 В используем 4 диода 2Д104А. Задаваясь нужным падением напряжения на диодах, по справочнику находим ток, соответствующий данному падению напряжения:
Вычисляем параметры ГСТ для обеспечения нужного тока через диоды Id=7 мА. Выбираем по справочнику стабилитрон с напряжением стабилизации Uzener = 4,7 В при соответствующем токе Izener = 10 мА (2С147А). Задаваясь напряжением база - эмиттер Uq2 = 0,7 В транзистора Q2, находим сопротивление R6:
2.4 Входной каскад
Во входном каскаде используется операционный усилитель LM344 (Uпитмакс = ±40, частота ед. усиления Ft=2,5 МГц). Сигнал с генератора подается на разделительную цепочку С1, R1 далее на цепочку С2, R3, затем на инвертирующий вход ОУ. С выхода на вход ОУ идет обратная связь в виде параллельно - соединенных резистора R4 и конденсатора С3. Рассчитаем нужный коэффициент усиления ОУ по напряжению, исходя из уже рассчитанных параметров схемы (Uоуном – напряжение на выходе ОУ при номинальном входном напряжении Uвхном = 1 В):
Выбираем
Далее произведем расчет величин ёмкостей С2 и С3 дабы обеспечить заданную полосу пропускания УМЗЧ (Ku – коэффициент усиления по уровню 0.7):
Частоту fв устанавливаем конденсатором С3:
Частоту fв устанавливаем конденсатором С2:
Для второго ОУ нашей мостовой схемы входным является сигнал с первого ОУ, а входное сопротивление равно сопротивлению обратной связи, тем самым обеспечивая повторение входного сигнала. В схеме симметричные элементы соответствующие элементам рассчитанным выше имеют сходные с ними параметры. В результате использования мостовой схемы мы получаем амплитуду напряжения на нагрузке в 2 раза больше, чем в обычной схеме, тем самым добиваясь характеристик заданных в техническом задании. Питание операционных усилителей, с учетом запаса на колебания напряжения в сети выбираем равным 33 В, как и у самой схемы.
3 . Исследование УМЗЧ с помощь ЭВМ
Исследование рассчитанного усилителя проведем с помощью пакетом автоматизированного проектирования MicroCap 6.0 и OrCAD 9.1. Собираем схему используя SPICE - модели транзисторов и операционных усилителей. На вход подключаем генератора синусоидальных сигналов с частотой 1КГц. Остальные элементы схемы задаются исходя из расчетов. Загрузочный файл пакета OrCAD 9.1 нашей схемы приведен в приложении D, а графическое представление в пакете MicroCap 6.0 в приложении G.
Готовую схему исследуем используя разные виды анализов. Результаты переходного анализа приведены в приложении А. Здесь приведены графики сигналов на выходе усилителя при трех разных температурах (10, 27 и 60°С) и при номинальной амплитуде входного сигнала.
В приложении В приведена характеристика выходной мощности при максимальном входном сигнале.
В приложении C приведена АЧХ УМЗЧ при трех температурах (10, 27 и 60°С), показана полоса пропускания по уровню 0.7 (а в дБ уровень 0.7 соответствует –3дБ от максимального коэффициента передачи). Более точная настройка полосы усилителя осуществляется конденсаторами С2 и С3.
Вычисление чувствительности на постоянном токе выходного напряжения к изменениям параметров схемы производилось в пакете OrCAD 9.1. Результат этих вычислений в виде выдержки из выходного файла приведен в приложении H.
Результаты из выходного файла для Фурье - гармоник приведены в приложении E. Анализ MonteCarlo для наихудшего случая, приведенный в приложении F, позволяет проследить, как зависит форма сигнала на выходе от влияния разброса параметров (в данном примере разброс задается величинам резисторов 10%).
Заключение
Мы выполнили курсовой проект, который заключался в проектировании аналогового электронного устройства, в нашем случае усилителя мощности звуковой частоты. В процессе работы была подобрана техническая литература по разрабатываемому устройству, проанализировано техническое задание, в результате чего мы произвели выбор структурной схемы устройства, выполнили расчет её элементов. Проверка работы и дальнейшая настройка схемы производилась с использованием современных методов автоматизированного проектирования радиоэлектронных устройств, а именно MicroCap 6.0 и OrCAD 9.2. С помощь этих пакетов были проведены (и некоторые представлены графически) следующие анализы разработанной схемы:
Вычисление чувствительности на постоянном токе выходного напряжения к изменениям параметров схемы
Расчет частотных характеристик
Переходный анализ
Анализ Фурье - гармоник для определения коэффициента гармоник
Температурный анализ (для трех значений температуры (10, 27, 60)
Анализ характеристик для наихудшего случая
Оформление технической документации было произведено в точности по результатам проектирования. Цели, которые были поставлены перед нами в техническом задании, были успешно достигнуты.
Библиографический список
1. Проектирование усилительных устройств: Учебное пособие / Под ред. М.В. Терпугова. М.: Высшая школа, 1982. 190 с.
2. Титце Ч., Шенк К. Полупроводниковая схемотехника: Справочное руководство/ Пер. с нем. под ред. А.Г. Алексенко. М.: Мир, 1980. 512 с.
3. Шкритек П. Справочное руководство по звуковой схемотехнике: Пер. с нем. М.: Мир, 1991. 446 с.
4. Расчет электронных устройств на транзисторах/ Бочаров Л. Н., Жебряков С. К., Колесников И. Ф. – М.: Энергия, 1978. 208с.
5. Интегральные схемы: Операционные усилители: Справочник. Том 1. – М.: Физматлит, 1993. 240 с.
6. Транзисторы для аппаратуры широкого применения: Справочник / К. М. Брежнева, Е. И. Гантман, Т. И. Давыдова и др. Под ред. Б. Л. Перельмана. – М.: Радио и связь, 1981. 656 с.
7. Важенин В.Г. Исследование усилительных каскадов при различных схемах включения транзистора. Екатеринбург: УГТУ-УПИ, 2000. 39 с.
8. Стандарт предприятия. СТП УГТУ – УПИ 1 – 96: Общие требования и правила оформления дипломных и курсовых проектов (работ). Екатеринбург: УГТУ-УПИ, 1996. 130 с.
9. Кийко В.В. Моделирование и анализ электронных схем на ЭВМ: Методические указания к курсовой работе по дисциплине “Автоматизированное проектирование радиоэлектронных схем”. Екатеринбург: УГТУ-УПИ, 1994. 40 с.
10. Проектирование аналоговых электронных устройств: Методические указания / В.Г. Важенин, С.В. Гриньков, Н.А. Дядьков, Л.Л. Лесная. Екатеринбург: УГТУ-УПИ, 2001. 36 с.
Приложения
Приложение A
А1 Переходная характеристика при Uвыхмакс
А2 Переходная характеристика при Uвыхном для температур 10, 27 и 60 °С
Приложение B
Приложение С
приложение D
* KoltushevIlya
* Variant 109
*
.opt acct list node opts nopage reltol=0.0001 ITL5=0 ITL4=200
.width out=80
.op
*.temp 27
.temp 10 27 60
.ac dec 20 10 100k
.tran/op 1u 5m
.probe
.TF V(100,101) vin
.FOUR 1KHz V(100,101) V(111)
.NOISE V(100,101) Vin
.SENS V(100,101)
.WCase tran V(100,101) YMAX devices r
.print noise onoise inoise
*
C1 31 111 47U
C2 6 31 0.45U
C3 4 2 18.5P
C4 3 0 0.1U
C5 3 0 47U
C6 21 20 18.5P
C7 3 0 0.1U
C8 3 0 47U
D1 3 9 2S147A
D2 4 17 2D104A
D3 17 18 2D104A
D4 18 32 2D104A
D5 32 8 2D104A
D6 21 29 2D104A
D7 29 30 2D104A
D8 30 33 2D104A
D9 33 23 2D104A
D10 3 24 2S147A
Q1 8 9 10 KT817V
Q2 5 4 7 KT817V
Q3 3 8 11 KT816V
Q4 5 7 12 KT819G
Q5 3 11 13 KT818G
Q6 5 22 27 KT819G
Q7 3 26 28 KT818G
Q8 5 21 22 KT817V
Q9 3 23 26 KT816V
Q10 23 24 25 KT817V
R1 0 31 RMOD 10K
R2 0 1 RMOD 1200
R3 6 2 RMOD 10K
R4 2 4 RMOD 180K
R5 9 0 RMOD 2830
R6 3 10 RMOD 570
R7 11 7 RMOD 56
R8 100 12 RMOD 0.5
R9 13 100 RMOD 0.5
R10 101 27 RMOD 0.5
R11 28 101 RMOD 0.5
R12 26 22 RMOD 56
R13 3 25 RMOD 570
R14 0 19 RMOD 1200
R15 20 4 RMOD 180K
R16 20 21 RMOD 180K
R17 24 0 RMOD 2830
RN 100 101 4
V1 5 0 33V
V2 0 3 33V
VIN 111 0 SIN (0 1 1000)
X1 1 2 3 4 5 LM344
X2 19 20 3 21 5 LM344
*
.model RMOD RES(R=1 DEV/GAUSS 10%)
.model R RES(R=1)
.MODEL D223A D ()
.MODEL KS162A D (IS={89.00E-15} N=1.16 BV=4.7 IBV=5U RS=25 TT=57N CJO=72.00P
+ VJ=0.8 M=0.47 FC=0.5)
.MODEL KT819G NPN (IS=974.4F BF=60 BR=2.949 NR=0.7 ISE=902.0P
+ IKF=4.029 NE=1.941 VAF=30 RC=0.1 RB=2 TF=39.11N TR=971.7N XTF=2 VTF=10 ITF=20
+ CJE=569.1P MJE=0.33 CJC=276.0P XTB=10)
.MODEL KT818G PNP (IS=974.4F BF=60 BR=2.949 NR=0.7 ISE=902.0P
+ IKF=4.029 NE=1.941 VAF=30 RC=0.1 RB=2 TF=39.11N TR=971.7N XTF=2 VTF=10 ITF=20
+ CJE=569.1P MJE=0.33 CJC=276.0P XTB=10)
.MODEL 2D104A D (IS=10F N=1 RS=.1 IKF=0 XTI=3 EG=1.11 CJO=1P M=.3333 VJ=.75
+ FC=.5 ISR=100P NR=2 BV=100 IBV=100U TT=5N)
.MODEL 2S147A D (IS={1.236E-12} N=1.87 BV=4.7 IBV=5U RS=20.2 TT=104.0N
+ CJO=87.60P VJ=0.73 M=0.3751 FC=0.5)
.MODEL KT816V PNP (IS=61.09F XTI=3 EG=1.11 VAF=85 BF=100.3 ISE=862.2F
+ NE=1.481 IKF=1.642 NK=.5695 XTB=1.5 BR=1.453 ISC=1.831P NC=1.514
+ IKR=.7536 RC=.1198 CJC=130.06P MJC=.3333 VJC=.75 FC=.5 CJE=100.8P
+ MJE=.3333 VJE=.75 TR=465.1N TF=31.79N ITF=1 XTF=2 VTF=10)
.MODEL KT817V NPN (IS=66.19F XTI=3 EG=1.11 VAF=105 BF=94.53 ISE=728.1F
+ NE=1.432 IKF=.4772 NK=.4907 XTB=1.5 BR=1.663 ISC=1.043P NC=1.476
+ IKR=.9431 RC=.1435 CJC=98.3P MJC=.3155 VJC=.75 FC=.5 CJE=108.6P
+ MJE=.3333 VJE=.75 TR=137.2N TF=26.48N ITF=1 XTF=2 VTF=10)
*
* OPAMP
* PINS: 1=NC+ 2=NC - 3=VEE 4=VO 5=VCC
.SUBCKT LM344 1 2 3 4 5
C1 6 7 2.88675e-012
C2 12 13 1e-011
CE 10 14 1e-019
D1 18 19 D
D2 20 18 D
D3 4 16 D
D4 17 4 D
D5 3 5 D
E1 14 0 POLY(2) 5 0 3 0 0 0.5 0.5
F1 13 14 POLY(5) VS1 VC VE VLP VLN 0 1.14592e+008 - 1.14592e+008 1.14592e+008
+ 1.14592e+008 - 1.14592e+008
GA 12 0 6 7 6.28319e-005
GCM 0 12 10 0 1.98692e-009
H1 18 0 VS2 1000
IEE 10 3 2.5016e-005
Q1 6 2 8 QINN
Q2 7 1 9 QINP
R2 12 11 100000
RC1 5 6 15915.5
RC2 5 7 15915.5
RE1 8 10 13837.5
RE2 9 10 13837.5
RE 10 14 7.99488e+006
RO2 13 14 25
ROUTAC 15 4 50
RP 5 3 278276
VC 5 16 2
VE 17 3 2
VLN 0 20 20
VLP 19 0 20
VS1 11 0 0
VS2 13 15 0
*
.MODEL D D ()
.MODEL QINN NPN (BF=1470.59)
.MODEL QINP NPN (BF=1666.67 IS=1e-016)
.ENDS LM344
*
*** Parts Count
** Battery 2
** Resistor 18
** Capacitor 8
** Diode 10
** NPN 6
** PNP 4
** Sine source 1
** Opamp 2
.END
Приложение Е
**** FOURIER ANALYSIS TEMPERATURE = 10.000 DEG C
FOURIER COMPONENTS OF TRANSIENT RESPONSE V(100,101)
DC COMPONENT = 3.598210E-01
HARMONIC FREQUENCY FOURIER NORMALIZED PHASE NORMALIZED
NO (HZ) COMPONENT COMPONENT (DEG) PHASE (DEG)
1 1.000E+03 2.768E+01 1.000E+00 1.791E+02 0.000E+00
2 2.000E+03 1.189E-02 4.295E-04 4.797E+01 - 3.102E+02
3 3.000E+03 1.364E-01 4.927E-03 1.793E+02 - 3.580E+02
4 4.000E+03 1.124E-02 4.062E-04 2.049E+01 - 6.959E+02
5 5.000E+03 1.006E-02 3.634E-04 1.800E+02 - 7.155E+02
6 6.000E+03 4.387E-03 1.585E-04 4.501E-01 - 1.074E+03
7 7.000E+03 1.553E-02 5.611E-04 1.640E+02 - 1.090E+03
8 8.000E+03 4.618E-03 1.668E-04 2.145E+01 - 1.411E+03
9 9.000E+03 7.305E-03 2.639E-04 1.660E+02 - 1.446E+03
**** FOURIER ANALYSIS TEMPERATURE = 27.000 DEG C
FOURIER COMPONENTS OF TRANSIENT RESPONSE V(100,101)
DC COMPONENT = 3.647425E-01
HARMONIC FREQUENCY FOURIER NORMALIZED PHASE NORMALIZED
NO (HZ) COMPONENT COMPONENT (DEG) PHASE (DEG)
1 1.000E+03 2.806E+01 1.000E+00 1.791E+02 0.000E+00
2 2.000E+03 9.639E-03 3.436E-04 3.629E+01 - 3.219E+02
3 3.000E+03 9.076E-02 3.235E-03 1.796E+02 - 3.576E+02
4 4.000E+03 1.098E-02 3.912E-04 1.709E+01 - 6.993E+02
5 5.000E+03 1.090E-02 3.885E-04 1.696E+02 - 7.258E+02
6 6.000E+03 4.767E-03 1.699E-04 1.454E+01 - 1.060E+03
7 7.000E+03 1.623E-02 5.786E-04 1.709E+02 - 1.083E+03
8 8.000E+03 4.721E-03 1.683E-04 1.689E+01 - 1.416E+03
9 9.000E+03 7.313E-03 2.606E-04 1.629E+02 - 1.449E+03
TOTAL HARMONIC DISTORTION = 4.404183E-01 PERCENT
**** FOURIER ANALYSIS TEMPERATURE = 27.000 DEG C
SENSITIVITY NOMINAL
FOURIER COMPONENTS OF TRANSIENT RESPONSE V(111)
DC COMPONENT = 5.608723E-05
HARMONIC FREQUENCY FOURIER NORMALIZED PHASE NORMALIZED
NO (HZ) COMPONENT COMPONENT (DEG) PHASE (DEG)
1 1.000E+03 9.950E-01 1.000E+00 9.271E-03 0.000E+00
2 2.000E+03 2.372E-04 2.384E-04 - 4.506E+00 - 4.525E+00
3 3.000E+03 9.620E-04 9.668E-04 5.353E+00 5.325E+00
4 4.000E+03 2.632E-04 2.645E-04 - 1.758E+02 - 1.758E+02
5 5.000E+03 1.130E-04 1.136E-04 9.113E+01 9.108E+01
6 6.000E+03 1.275E-04 1.282E-04 9.859E+00 9.804E+00
7 7.000E+03 4.590E-04 4.613E-04 - 6.867E+01 - 6.873E+01
8 8.000E+03 9.741E-05 9.790E-05 - 1.786E+02 - 1.787E+02
9 9.000E+03 3.863E-04 3.882E-04 - 7.175E+01 - 7.183E+01
TOTAL HARMONIC DISTORTION = 1.209958E-01 PERCENT
Приложение F
приложение H
**** DC SENSITIVITY ANALYSIS TEMPERATURE = 10.000 DEG C
DC SENSITIVITIES OF OUTPUT V(100,101)
ELEMENT ELEMENT ELEMENT NORMALIZED
NAME VALUE SENSITIVITY SENSITIVITY
(VOLTS/UNIT) (VOLTS/PERCENT)
R1 1.000E+04 0.000E+00 0.000E+00
R2 1.200E+03 - 1.258E-08 - 1.509E-07
R3 1.000E+04 0.000E+00 0.000E+00
R4 1.800E+05 1.426E-08 2.568E-05
R5 2.830E+03 7.842E-07 2.219E-05
R6 5.700E+02 7.713E-05 4.396E-04
R7 5.600E+01 - 1.964E-05 - 1.100E-05
R8 5.000E-01 - 6.019E-02 - 3.010E-04
R9 5.000E-01 5.969E-02 2.984E-04
R10 5.000E-01 6.002E-02 3.001E-04
R11 5.000E-01 - 5.985E-02 - 2.993E-04
R12 5.600E+01 1.978E-05 1.108E-05
R13 5.700E+02 - 7.717E-05 - 4.399E-04
R14 1.200E+03 1.258E-08 1.509E-07
R15 1.800E+05 - 7.132E-09 - 1.284E-05
R16 1.800E+05 - 3.779E-14 - 6.801E-11
R17 2.830E+03 - 7.846E-07 - 2.220E-05
RN 4.000E+00 4.924E-05 1.970E-06
**** DC SENSITIVITY ANALYSIS TEMPERATURE = 27.000 DEG C
DC SENSITIVITIES OF OUTPUT V(100,101)
ELEMENT ELEMENT ELEMENT NORMALIZED
NAME VALUE SENSITIVITY SENSITIVITY
(VOLTS/UNIT) (VOLTS/PERCENT)
R1 1.000E+04 0.000E+00 0.000E+00
R2 1.200E+03 - 1.265E-08 - 1.518E-07
R3 1.000E+04 0.000E+00 0.000E+00
R4 1.800E+05 1.435E-08 2.582E-05
R5 2.830E+03 8.279E-07 2.343E-05
R6 5.700E+02 8.169E-05 4.656E-04
R7 5.600E+01 - 1.813E-05 - 1.015E-05
R8 5.000E-01 - 6.609E-02 - 3.305E-04
R9 5.000E-01 6.570E-02 3.285E-04
R10 5.000E-01 6.592E-02 3.296E-04
R11 5.000E-01 - 6.587E-02 - 3.294E-04
R12 5.600E+01 1.829E-05 1.024E-05
R13 5.700E+02 - 8.173E-05 - 4.659E-04
R14 1.200E+03 1.265E-08 1.518E-07
R15 1.800E+05 - 7.173E-09 - 1.291E-05
R16 1.800E+05 - 4.043E-14 - 7.278E-11
R17 2.830E+03 - 8.283E-07 - 2.344E-05
RN 4.000E+00 4.801E-05 1.921E-06
**** DC SENSITIVITY ANALYSIS TEMPERATURE = 60.000 DEG C
DC SENSITIVITIES OF OUTPUT V(100,101)
ELEMENT ELEMENT ELEMENT NORMALIZED
NAME VALUE SENSITIVITY SENSITIVITY
(VOLTS/UNIT) (VOLTS/PERCENT)
R1 1.000E+04 0.000E+00 0.000E+00
R2 1.200E+03 - 1.271E-08 - 1.526E-07
R3 1.000E+04 0.000E+00 0.000E+00
R4 1.800E+05 1.442E-08 2.595E-05
R5 2.830E+03 9.089E-07 2.572E-05
R6 5.700E+02 9.023E-05 5.143E-04
R7 5.600E+01 - 1.515E-05 - 8.486E-06
R8 5.000E-01 - 7.587E-02 - 3.793E-04
R9 5.000E-01 7.560E-02 3.780E-04
R10 5.000E-01 7.569E-02 3.785E-04
R11 5.000E-01 - 7.577E-02 - 3.788E-04
R12 5.600E+01 1.533E-05 8.584E-06
R13 5.700E+02 - 9.027E-05 - 5.145E-04
R14 1.200E+03 1.271E-08 1.526E-07
R15 1.800E+05 - 7.209E-09 - 1.298E-05
R16 1.800E+05 - 4.112E-14 - 7.402E-11
R17 2.830E+03 - 9.092E-07 - 2.573E-05
RN 4.000E+00 4.692E-05 1.877E-06
[1] Расчетные величины имеют размерности системы СИ