Дипломная работа: Вентиляция промышленного здания ООО Буинского комбикормового завода

Содержание

Введение

Глава 1

Введение

1. Исходные данные для проектирования

1.1 Расчетные параметры наружного воздуха

1.2 Расчетные параметры внутреннего воздуха

2. Расчет поступлений тепла и вредных веществ в помещения

2.1 Расчет помещения средоварочной

2.2 Расчет помещения моечной

2.3 Расчет помещения автоклавно

2.4 Расчет помещения посевной

2.5 Расчет помещения свинарника - откормочника

3. Определение воздухообмена по нормативной кратности

4.Аэродинамический расчет приточной и вытяжной вентиляции

4.1 Особенности устройства систем вентиляции

4.2 Последовательность аэродинамического рачета

4.3 Увязка потерь давлений на ответвлениях

5. Подбор вентиляционных устройств и оборудования

5.1 Подбор калориферов

5.2 Подбор фильтров

5.3 Подбор воздушных клапанов

5.4 Подбор шумоглушителей

5.5 Подбор вентиляторов

2.1 Подготовительные работы

2.2 Заготовительные работы

2.3 Транспортные средства

2.4 Такелажные работы

2.5 Монтажные работы

2.6 Испытание вентиляционных систем

2.7 Приемка вентиляционной установки

2.8 Паспортизация вентиляционной установки

Введение

3.1 Описание объекта автоматизации

3.2 Функции систем автоматизации

3.3 Теплотехнический контроль и сигнализация

3.4 Автоматическое регулирование систем вентиляции

3.5 Автоматическая защита оборудования и блокировки

3.6 Управление электродвигателями и диспетчеризация

3.7 Схема автоматизации

3.8 Обозначения и маркировка датчиков, вспомогательных устройств, исполнительных механизмов и регулирующих органов

4.1 Определение сметной стоимости

4.2 Календарный план строительства

Список используемой литературы

Введение

В данном дипломном проекте разрабатывается вентиляция производственно - технического блока ООО «Буинского комбикормового завода», расположенного в г. Буинске. Это комплекс по производству комбикормов для обеспечения нужд сельхозпроизводителей в кормовом сырье и развития сельского хозяйства Республики Татарстан.

В этом блоке на первом этаже расположены химические лаборатории, моечные, средоварочные, автоклавные и другие помещения. На втором этаже располагаются административно – бытовые помещения.

Для лаборатории на первом этаже отведено помещение, состоящее из комплекса комнат. В ней проводятся исследования производимых комбикормов. Назначения некоторых комнат лаборатории:

- Средоварочная комната предназначена для приготовления сред. В средоварочной предусматривается следующее оборудование: шкафы, стулья, столы, ламинированный шкаф, электрическая плита, холодильник однокамерный, зонт вытяжной, СВЧ - печь, электронные весы.

-Автоклавная комната служит для обеззараживания и стерилизации. В автоклавной предусматривается следующее оборудование: стол лабораторный, установка СВЧ для обеззараживания, стерилизаторы, шкаф.

-Моечная комната обеспечена холодной и горячей водой и необходима для подготовки посуды к стерилизации.Моечная оборудована: 2-х секционной мойкой, электрической плитой, вытяжным зонтом, дистиллятором, столом и шкафами.

-Посевная комната предназначена для культивирования микроорганизмов. Посевная оборудована: ламинарный шкаф, холодильник фармацевтический, стол лабораторный, стул, термостат лабораторный, шкаф.

Также в лаборатории размещается необходимое оборудование, которое позволяет осуществить весь цикл работ по обеспечению запланированного микробиологического анализа.

Рядом с производственно – техническим блоком располагается здание свинарника – откормочника для содержания животных.

Глава 1

Технологическая часть

Введение

Эффективность проектируемой системы вентиляции, ее технико – экономические характеристики зависят от правильно принятой схемы воздухообмена и достоверности проведенных расчетов[1].

В данной главе рассматриваются вопросы определения теплового и влагорежима расчетных помещений, организации воздухообмена, расчета количества воздуха, необходимого для обеспечения требуемых параметров микроклимата в помещении.

Приточная система организованной вентиляции состоит из следующих элементов:

‑ воздухоприемного устройства;

- приточной камеры;

-сети воздуховодов, по которым воздух от вентилятора направляется в отдельные помещения;

- приточных отверстий, через которые воздух поступает в помещения;

-жалюзийных решеток, устанавливаемых при выходе воздуха из приточных отверстий;

- регулирующих устройств.

Вытяжные системы с механическим побуждением состоят из следующих конструктивных элементов:

- вытяжных отверстий, снабженных жалюзийными решетками или сетками;

- воздуховодов;

- вытяжной шахты, через которую воздух удаляется в атмосферу;

- регулирующих устройств.

Также производится аэродинамический расчет с подбром размеров воздуховодов и воздухораспределительных и воздухозаборных устройств. Затем подбирается необходимое оборудование.

В зданиях административно – бытового назначения применяется механическая приточно-вытяжная вентиляция.

Воздухообмен в проектных помещениях, кабинетах, служебных комнатах организовывается по схеме «сверху-вверх».

Приточный воздух подается из воздухораспределителей, расположенных в верхней зоне помещения. Вытяжка также осуществляется из верхней зоны.

Для лабораторных помещений проектируется отдельная приточно-вытяжная вентиляция с механическим побуждением. Температуру, относительную влажность и скорость движения воздуха в помещении лаборатории следует принимать как для производственных помещений, работы в которых относятся к категории легких. В помещениях, где производятся работы с вредными веществами, не допускается рециркуляция воздуха. Также должны быть предусмотрены открывающиеся части окон[2].

В химической лаборатории устанавливаются вытяжные шкафы. В помещениях средоварочной и моечной предусматриваются вытяжные зонты.

В помещении свинарника – откормочника проектирутся механическая приточная вентиляцию. Подача приточного воздуха в холодный и переходный периоды производится в верхнюю зону во избежание тококв воздуха с повышенной скоростью и избыточной температурой в зоне размещения животных. Распределение воздуха осуществляется рассредоточенно посредством воздуховодов равномерной раздачи[4].

Удаление воздуха в холодный период производится из верхней зоны помещения, что обеспечивает наиболее эффективное аэрирование помещения, исключает прорыв холодного воздуха через вытяжные отверстия в нижнюю зону, уменьшает шум от вентиляторов, позволяет с наибольшей эффективностью осуществить выброс загрязненного воздуха над кровлей здания.

В летнее время требуемый микроклимат обеспечивается путем естественного организованного воздухообмена (аэрации). Основным способом вентилирования здесь является сквозное проветривание через ворота, расположенные в противоположных торцах здания[3].

1. Исходные данные для проектирования

1.1 Расчетные параметры наружного воздуха

Климатические данные заданного района строительства в соответствии с рекомендуемыми нормами обеспеченности определяем по СНиП 23-01-99 “Строительная климатология и геофизика”[4] и приложению к СНиП 2.04.05 -91 “Отопление, вентиляция кондиционирование воздуха”[2].

При расчете вентиляции приводят параметры трех расчетных периодов года: теплого, переходного и холодного. Переходный период - это условный период, параметры воздуха для которого принимают одинаковыми для всей территории нашей страны. Теплым периодом года считается период, характеризуемый среднесуточной температурой наружного воздуха 10^о С и выше [1].

При расчете вентиляции рекомендуется принимать в качестве расчетных для теплого периода параметры А, для холодного – параметры Б.

Расчетные параметры наружного воздуха в переходный период года для вентиляции: температура воздуха + 10^о С, энтальпия – 26,5 кДж/кг.

Значения расчетных параметров, в том числе, определенных по I-d-диаграмме, заносим в таблицу 1.1.

Таблица 1.1. Расчетные параметры наружного воздуха

1.2 Расчетные параметры внутреннего воздуха

Выбор расчетных параметров внутреннего воздуха осуществляется согласно СНиП 2.04.05 – 91[2] в зависимости от вида помещения и от периода года.

Непостоянство воздействий внешних и внутренних факторов приводят к отклонению внутренних параметров от заданных.

Предел отклонения внутренних параметров от заданных величин определяется в зависимости от уровня требований к стабильности микроклимата в помещении [5].

Таблица 1.2. Расчетные параметры внутреннего воздуха помещений производственно-технического блока

Таблица 1.3. Расчетные параметры внутреннего воздуха свинарника - откормочника

2. Расчет поступлений теплоты и вредных веществ в помещения

2.1 Расчет выделяемых вредностей в помещение средоварочной

2.1.1 Расчет поступлений теплоты в помещение средоварочной

1) Теплопоступление от людей

Теплопоступление от человека зависит от степени тяжести выполняемой работы, от температуры окружающей среды, от возраста, пола, одежды.

Для расчета используем табличные данные в которых приведены теплопоступления для взрослого мужчины. В средоварочной работают 2 женщины – лаборанта, поэтому производим пересчет табличных данных, так как женщина выделяет 85% тепловыделений мужчины.

Расчет ведем по формуле:

Q_Л = 0,85∙ q∙n,

где q – полные тепловыделения от одного человека,

n – количество людей.

Расчет ведем для трех расчетных периодов года:

теплый период:

Q_Л = 0,85× 64×2= 108,8 Вт = 391,7 кДж/ч

переходный период:

Q_Л =0,85×85×2 = 146,2Вт = 526,32кДж/ч

холодный период:

Q_Л = 0,85×99×2 = 168,3Вт = 605,88кДж/ч

2) Теплопоступления от источников искусственного освещения

Определяются по формуле

Q_осв = E ∙F ∙q_осв ∙_осв ,

где Е – освещенность помещения [лк], Е = 200 [лк],

F – площадь пола помещения, F = 13,02 м² ,

q_осв – удельный тепловой поток от освещения, в зависимости от типа лампы,

q_осв = 0,077 Вт/(м² ×лк) для люминесцентных ламп,

_осв = 1 – доля тепла, поступающего в помещение.

Q_осв = 200 ×13,02 × 0,077× 1 = 200,5 Вт = 721,8 кДж/ч

3) Теплопоступления от солнечной радиации

Теплопоступления от солнечной радиации необходимо учитывать при значении t больше или равном 10 ^о С, т. е. в холодный период года оно не учитывается[6].

Q¹ _ср =q^I ₀ F₀ A₀

где F – площадь поверхности остекления, м² , F = 1,35 м² ,

A – коэффициент, учитывающий вид остекления, А = 1,15 (двойное)

q¹ о– удельный тепловой поток, максимальный в течении суток и при отсутствии облаков, зависит от географической широты, q¹ о = 125 ккал/ чм²

Q¹ _ср = 125 × 1,15 ×1,35× 1,163 = 225,7Вт = 812,5 кДж/ч

Солнечная радиация проникающая через кровлю не учитывается так как помещение расположено на первом этаже.

4) Тепловыделения от нагретых поверхностей

Теплопередача через стенки укрытий местных отсосов если известна температура нагретой поверхности определяется по формуле[16]

Q_П = αF (t_П - t_В )

где F – площадь нагретой поверхности. F=1,2 м²

t_П ,t_В - температуры нагретой поверхности и воздуха в помещении

α – коэффициент теплоотдачи

ν – скорость движения воздуха, ν=0,2 м/с

Q_П =5,19×1,2 (25-20)=31,14 Вт = 112,1кДж/ч

5)Тепловыделения от электрооборудования

В помещении средоварочной установлены приборы с номинальными мощностями: электрическая плита мощностью 3800 Вт, холодильник – 300 Вт, СВЧ-печь – 2500 Вт.

Тепловыделения от оборудования определяются по формуле[6]:

Q_ОБ = N_У ∙k_T ∙k_СП ∙k_o ∙k_з

где k_Т – коэффициент перехода тепла в помещение, 0,7; k_СП – коэффициент спроса на электроэнергию, который составляет 0,5; k_o – коэффициент одновременности работы приборов, который равен 0,4; k_з – коэффициент загруженности прибора; N_У – номинальная мощность прибора.

Тепловыделения от всех приборов будут составлять

Q_ОБ = (3800×0,6 + 300×0,7 + 2500×0,7)×0,5×0,7×0,4 =593 Вт =2137 кДж/ч

6) Общие избыточные теплопоступления:

ΔQ_П = Q_Л + Q_осв + Q_П + Q¹ _ср +Q_ОБ

Теплый период: ΔQ_П = Q_Л +Q_П +Q¹ _ср +Q_ОБ =391,7+ 112,1+812,5+2137=3453 кДж/ч

Переходный период: ΔQ_П = Q_Л + Q_осв + Q_П +0,5 Q¹ _ср +Q_ОБ =

526,32+721,8+112,1+0,5× 812,5+2137= 3903кДж/ч

Холодный период: ΔQ_П = Q_Л +Q_осв + Q_П + Q_ОБ =605,88+721,8+112,1+2137 = =3577 кДж/ч

2.1.2Определение избыточных влагопоступлений

Поступление влаги в помещение происходит в результате испарения с поверхности кожи и дыхания людей, испарения со свободной поверхности, химических реакций

Количество влаги, выделяемой людьми, определяется по формуле[1]:

М_Л = 0,85 nq,

где n - количество людей,

q - количество влаги, выделяемой одним человеком, г/ч.

Теплый период: М_Л = 0,85×2×115 = 195,5 г/ч

Переходный период: М_Л = 0,85×2×91=154,7 г/ч

Холодный период: М_Л = 0,85×2×75 = 127,5 г/ч

Количество влаги, испарившейся с поверхности некипящей воды определяется зависимостью[1]:

где а – коэффициент, зависящий от температуры поверхности испарения. а=0,03

р_ПОВ , р_ОКР – парциальное давление водяного пара при температуре поверхности испарения и в окружающем воздухе; В – барометрическое давление, кПа; ν – скорость воздуха над поверхностью испарения, м/с.

Общее количество влаги, поступающее в помещение рассчитывают как сумму влагопоступлений от различных источников.

М_ВЛ = М_Л + М_Н2О , г/ч

Теплый период: М_ВЛ =195,5 +25 = 220,5 г/ч

Переходный период: М_ВЛ = 154,7 + 25 = 179,7 г/ч

Холодный период: М_ВЛ = 127,5 + 25= 152,5 г/ч

2.1.3 Определение газо- и паровыделений

Количество двуокиси углерода СО₂ , содержащейся в выдыхаемом человеком воздухе, зависит от интенсивности его труда и обычно определяется по табличным данным

М_СО2 = 0,85 × 2× 25 = 42,5 л/ч

2.1.4 Выбор принципиальных решений системы вентиляции

Выбор схемы вентиляции для создания в помещениях воздушной среды, удовлетворяющей установленным гигиеническим нормам и технологическим требованиям, зависит от назначения здания, характера помещений и наличия вредных выделений. В зданиях административно – бытового назначения применяется механическая приточно-вытяжная вентиляция. При расчете вентиляции руководствуются данными о кратности воздухообмена в помещениях различного назначения, приведенными в СНиП[4]. Если для рассматриваемого помещения кратность воздухообмена не установлена, то вентиляционный объем определяется расчетом.

Воздухообмен в проектных помещениях, кабинетах, служебных комнатах организовывается по схеме «сверху-вверх».

Приточный воздух рекомендуется подавать из воздухораспределителей, расположенных в верхней зоне помещения. Вытяжка также осуществляется из верхней зоны.

Для лабораторных помещений необходимо проектировать отдельную приточно-вытяжную вентиляцию с механическим побуждением. Температуру, относительную влажность и скорость движения воздуха в помещении лаборатории следует принимать как для производственных помещений, работы в которых относятся к категории легких. В помещениях, где производятся работы с вредными веществами, не допускается рециркуляция воздуха. Также должны быть предусмотрены открывающиеся части окон[2].

В химической лаборатории устанавливаются вытяжные шкафы. В помещениях средоварочной и моечной предусматриваются вытяжные зонты.

В помещении свинарника – откормочника проектируем механическую приточную вентиляцию. Подача приточного воздуха в холодный и переходный периоды производится в верхнюю зону во избежание тококв воздуха с повышенной скоростью и избыточной температурой в зоне размещения животных. Распределение воздуха осуществляется рассредоточенно посредством воздуховодов равномерной раздачи[24].

Удаление воздуха в холодный период производится из верхней зоны помещения, что обеспечивает наиболее эффективное аэрирование помещения, исключает прорыв холодного воздуха через вытяжные отверстия в нижнюю зону, уменьшает шум от вентиляторов, позволяет с наибольшей эффективностью осуществить выброс загрязненного воздуха над кровлей здания.

В летнее время требуемый микроклимат обеспечивается путем естественного организованного воздухообмена (аэрации). Основным способом вентилирования здесь является сквозное проветривание через ворота, расположенные в противоположных торцах здания[3].

2.1.5 Расчет местных отсосов. Расчет вытяжного зонта

Вытяжные зонты используют для улавливания теплоты и вредных веществ от теплоисточников, когда более полное укрытие их невозможно. Зонт следует делать с центральным углом раскрытия не более 60º. Рассчитываем расход воздуха для зонта, расположенного на высоте l=0,9 м над плитой длиной а =0,6 м и шириной b= 0,5 м в помещении средоварочной. Конвективная теплоотдача источника Q=1100 Вт. Скорость движения воздуха в помещении ν_В = 0,2 м/с.

Осевая скорость в конвективном потоке на уровне всасывания зонта определяется по формуле[7]:

где d- эквивалентный по площади диаметр

Использование вытяжных зонтов рационально, если

значит использование зонта рационально.

Размеры приемного отверстия зонта рекомендуется применять следующими:

А = а +2 Δ ; В = b + 2 Δ, где

Находим параметр

и назначаем размеры зонта А = 0,6 + 2×0,086=0,772 м ; В=0,5 + 2×0,086= 0,672м

Расход воздуха для отсоса от источника равен:

где L_O – характерный расход, м³ /ч; k_П – множитель, характеризующий влияние геометрических параметров, характеризующих систему «источник-отсос», k_П =1 ; k_В – коэффициент, учитывающий влияние скорости движения воздуха в помещении; k_Т – коэффициент, учитывающий токсичность вредных выделений, k_Т = 1.

Для прямоугольных источников

Определяем расход воздуха

G_МО = Lρ_В , кг/ч

Теплый период: Gмо =214,4 ×1,18=253 кг/ч

Переходный период: Gуд =214,4×1,192 =255,6 кг/ч

Холодный период: Gуд =214,4×1,2 =257,3 кг/ч

Расчет вытяжного шкафа.

Лабораторные химические шкафы предусматривают, как правило, комбинированное удаление воздуха. Расход воздуха из таких шкафов определяется по формуле[1]:

где F – площадь рабочего проема шкафа, м² ; ν – расчетная скорость воздуха в проеме отсоса, м/с.

В нашем случае величину открывания проема установить невозможно и расход определяется по условным площадям проемов, принимаемым 0,2 м² на 1 м длины вытяжного шкафа. Скорость принимаем равной 0,5 м/с при предельно допустимой концентрации вредных веществ ≥ 10 мг/м³ по Справочнику.

F = l ×0,2= 1,25×0,2=0,25 м²

2.1.6 Расчет воздухообмена помещения средоварочной

В помещениях с тепло- и влаговыделениями воздухообмен определяется по I-d-диаграмме с одновременным учетом изменения энтальпии и влагосодержания воздуха.

Основной характеристикой изменения параметров воздуха в помещении является угловой коэффициент луча процесса, кДж/кг.

Эта характеристика определяется для трех периодов года.

Теплый период: ε= 3453 /0,2205 =15660 кДж/кг

Переходный период: ε =3903 /0, 1797= 21720 кДж/кг

Холодный период: ε = 3577/ 0,1525= 23460 кДж/кг

Расчет воздухообменов сводится к построению процессов изменения параметров воздуха в помещении. Графическое построение процессов на I-d-диаграмме при заданной точке Н с параметрами наружного воздуха позволяет определить параметры воздуха в следующих характерных точках:

П – приточного воздуха;

В – воздуха в обслуживаемой зоне помещения;

У – воздуха, удаляемого из верхней зоны помещения;

МО – воздуха, удаляемого из помещения местными отсосами.

Для общеобменной вентиляции параметры приточного воздуха определяют в теплый период года по параметрам наружного воздуха.

t_пр = t_н + Δ t_{в ,}

где Δt_В – подогрев воздуха в вентиляторе, Δt_В = 1-1,5 ºС.

В переходный период, также как и в теплый, параметры притока определяются по параметрам наружного воздуха с учетом теплового эквивалента работы вентилятора и подогрева воздуха в воздуховодах, проложенных в теплых помещениях.

Переходный период: t_пр = 10 + 1,5 =11,5 ^о С

В холодный период года параметры воздуха, подаваемого приточной системой вентиляции, находятся на пересечении линии d=const, проведенной из точки Н для холодного периода и изотермы 10-16 ºС.

Холодный период: t_пр = 16 ^о С

По заданному уровню температуры воздуха внутри помещения и лучу процесса, проведенному из точки П (в месте их пересечения на диаграмме), находят параметры воздуха в точке В. Здесь проводится проверка соответствия относительной влажности воздуха требуемым санитарно-гигиеническим условиям.

Точка У находится на пересечении луча процесса в помещении и изотермы t_УХ .

Температура воздуха, уходящего из верхней зоны помещения

t_ух = t_в + (Н_пом – 1,5) gradt,

где Н_пом – высота помещения, м

gradt – интенсивность изменения температуры по высоте здания, gradt = 1

Теплый период: t_ух = 25 + (3 - 1,5) = 26,5 ^о С

Переходный период: t_ух = 22 + (3 - 1,5) =23,5 ^о С

Холодный период: t_ух = 20 + (3 - 1,5) = 21,5 ^о С

Точка МО обычно совпадает с точкой В, характеризующей состояние воздуха в рабочей зоне[1].

Определяем требуемый воздухообмен для трех периодов

1)Воздухообмен по избыткам тепла при общеобменной вентиляции и местной вытяжке(один приток – две вытяжки):

Теплый период:

Переходный период:

Холодный период:

Gп = Gу + Gмо

Теплый период: Gп=1160+253=1413 кг/ч

Переходный период: Gп = 50+255,6=305,6 кг/ч

Холодный период: Gп = 353,4+257,3=610,7 кг/ч

2) Воздухообмен по избыткам влаги

Теплый период:

Переходный период:

Холодный период:

Gп = Gу + Gмо

Теплый период: Gп=650,7+253=903,7 кг/ч

Переходный период: Gп = 37,6+255,6=293,2 кг/ч

Холодный период: Gп = 151+257,3=408,3кг/ч

2.1.7 Выбор расчетного воздухообмена в помещении

Рассчитанный воздухообмен и параметры приточного и удаляемого воздуха заносятся в таблицу 2.1.

Так как в теплый период возможно проветривание через открытые проемы, за расчетный воздухообмен принимается больший из воздухообменов по переходному и холодному периоду Gп=610,7 кг/ч

Таблица 2.1 Сводная таблица параметров вентиляционного воздуха и воздухообменов в помещении

Определяем кратность воздухообмена

K = L/V,

где К – нормативная кратность воздухообмена, 1/ч

L – расчетный воздухообмен, м³ /ч

V – объем помещения (по внутреннему обмеру Н), м³ .

Кратность вытяжки

К = 353,4/39,06 = 9,1

Кратность притока

К =610,7/39,06 =15,6

2.2 Расчет выделяемых вредностей в помещение моечной

2.2.1 Расчет поступлений теплоты в помещение

1) Теплопоступление от людей

Для расчета используем табличные данные в которых приведены теплопоступления для взрослого мужчины. В моечной работают 2 женщины – лаборанта, поэтому производим пересчет табличных данных, так как женщина выделяет 85% тепловыделений мужчины[1].

Расчет ведем по формуле:

Q_Л = 0,85 qn,

где q – полные тепловыделения от одного человека,

n – количество людей.

Расчет ведем для трех расчетных периодов года:

теплый период:

Q_Л = 0,85× 64×2= 108,8 Вт = 391,7 кДж/ч

переходный период:

Q_Л =0,85×85×2 = 146,2Вт = 526,32кДж/ч

холодный период:

Q_Л = 0,85×99×2 = 168,3Вт = 605,88кДж/ч

2) Теплопоступления от источников искусственного освещения

Определяются по формуле

Q_осв = E∙F∙ q_осв ∙_осв ,

где Е – освещенность помещения [лк], Е = 200 [лк],

F – площадь пола помещения, F = 8,4 м² ,

q_осв – удельный тепловой поток от освещения, в зависимости от типа лампы,

q_осв = 0,077 Вт/(м² ×лк) для люминесцентных ламп,

_осв = 1 – доля тепла, поступающего в помещение.

Q_осв = 200 ×8,4 × 0,077× 1 =130 Вт = 465,7 кДж/ч

3) Теплопоступления от солнечной радиации

Теплопоступления от солнечной радиации необходимо учитывать при значении t больше или равном 10 ^о С, т. е. в холодный период года оно не учитывается

Q¹ _ср =q^I ₀ F₀ A₀

где F – площадь поверхности остекления, м² , F = 1,35 м² ,

A – коэффициент, учитывающий вид остекления, А = 1,15 (двойное)

q¹ о– удельный тепловой поток, максимальный в течении суток и при отсутствии облаков, зависит от географической широты, q¹ о = 125 ккал/ чм²

Q¹ _ср = 125 × 1,15 ×1,35× 1,163 = 225,7Вт = 812,5 кДж/ч

Солнечная радиация проникающая через кровлю не учитывается так как помещение расположено на первом этаже.

4) Тепловыделения от нагретых поверхностей

Теплопередача через стенки укрытий местных отсосов если известна температура нагретой поверхности определяется по формуле

Q_П = αF (t_П - t_В )

где F – площадь нагретой поверхности. F=1,2 м²

t_П ,t_В - температуры нагретой поверхности и воздуха в помещении

α – коэффициент теплоотдачи

ν – скорость движения воздуха, ν=0,2 м/с

Q_П =5,19×1,2 (25-20)=31,14 Вт = 112,1кДж/ч

5)Тепловыделения от электрооборудования

В помещении средоварочной установлены приборы с номинальными мощностями: электрическая плита мощностью 3800 Вт, дистиллятор - 3000 Вт.

Тепловыделения от оборудования определяются по формуле[26]:

Q_ОБ = N_У ∙k_T ∙k_СП ∙k_o ∙k_з

где k_Т – коэффициент перехода тепла в помещение, 0,7; k_СП – коэффициент спроса на электроэнергию, который составляет 0,5; k_o – коэффициент одновременности работы приборов, который равен 0,6; k_з – коэффициент загруженности прибора; N_У – номинальная мощность прибора.

Тепловыделения от всех приборов будут составлять

Q_ОБ = (3800×0,6 + 3000×0,7)×0,5×0,7×0,6 =920 Вт =3311,3 кДж/ч

6) Общие избыточные теплопоступления:

ΔQ_П = Q_Л + Q_осв + Q_П + Q¹ _ср +Q_ОБ

Теплый период: ΔQ_П = Q_Л +Q_П +Q¹ _ср +Q_ОБ =391,7+ 112,1+812,5+3311,3=4627,6 кДж/ч

Переходный период: ΔQ_П = Q_Л + Q_осв + Q_П +0,5 Q¹ _ср +Q_ОБ =

526,32+465,7+112,1+0,5× 812,5+3311,3= 4821,6кДж/ч

Холодный период: ΔQ_П = Q_Л +Q_осв + Q_П + Q_ОБ =605,88+465,7+112,1+3311,3 = =4495 кДж/ч

2.2.2Определение избыточных влагопоступлений

Поступление влаги в помещение происходит в результате испарения с поверхности кожи и дыхания людей, испарения со свободной поверхности, химических реакций

Количество влаги, выделяемой людьми, определяется по формуле:

М_Л = 0,85 nq,

где n - количество людей,

q - количество влаги, выделяемой одним человеком, г/ч.

Теплый период: М_Л = 0,85×2×115 = 195,5 г/ч

Переходный период: М_Л = 0,85×2×91=154,7 г/ч

Холодный период: М_Л = 0,85×2×75 = 127,5 г/ч

Количество влаги, испарившейся с поверхности некипящей воды определяется зависимостью[1]:

где а – коэффициент, зависящий от температуры поверхности испарения. а=0,03

р_ПОВ , р_ОКР – парциальное давление водяного пара при температуре поверхности испарения и в окружающем воздухе; В – барометрическое давление, кПа; ν – скорость воздуха над поверхностью испарения, м/с.

Общее количество влаги, поступающее в помещение рассчитывают как сумму влагопоступлений от различных источников.

М_ВЛ = М_Л + М_Н2О , г/ч

Теплый период: М_ВЛ =195,5 +75 = 270,5 г/ч

Переходный период: М_ВЛ = 154,7 + 75 = 229,7 г/ч

Холодный период: М_ВЛ = 127,5 + 75= 202,5 г/ч

2.2.3 Определение газо- и паровыделений

Количество двуокиси углерода СО₂ , содержащейся в выдыхаемом человеком воздухе, зависит от интенсивности его труда и обычно определяется по табличным данным

М_СО2 = 0,85 × 2× 25 = 42,5 л/ч

2.2.4 Расчет воздухообмена помещения моечной

Основной характеристикой изменения параметров воздуха в помещении является угловой коэффициент луча процесса, кДж/кг.

Эта характеристика определяется для трех периодов года.

Теплый период: ε= 4627,6 /0,2705 =17107 кДж/кг

Переходный период: ε =4821,6 /0,2297= 20990 кДж/кг

Холодный период: ε = 4495/ 0,2025=22197,5 кДж/кг

Расчет воздухообменов сводится к построению процессов изменения параметров воздуха в помещении. Графическое построение процессов на I-d-диаграмме при заданной точке Н с параметрами наружного воздуха позволяет определить параметры воздуха в следующих характерных точках:

П – приточного воздуха;

В – воздуха в обслуживаемой зоне помещения;

У – воздуха, удаляемого из верхней зоны помещения;

МО – воздуха, удаляемого из помещения местными отсосами.

Для общеобменной вентиляции параметры приточного воздуха определяют в теплый период года по параметрам наружного воздуха.

t_пр = t_н + Δ t_в,

где Δt_В – подогрев воздуха в вентиляторе, Δt_В = 1-1,5 ºС.

В переходный период, также как и в теплый, параметры притока определяются по параметрам наружного воздуха с учетом теплового эквивалента работы вентилятора и подогрева воздуха в воздуховодах, проложенных в теплых помещениях.

Переходный период: t_пр = 10 + 1,5 =11,5 ^о С

В холодный период года параметры воздуха, подаваемого приточной системой вентиляции, находятся на пересечении линии d=const, проведенной из точки Н для холодного периода и изотермы 10-16 ºС.

Холодный период: t_пр = 16 ^о С

По заданному уровню температуры воздуха внутри помещения и лучу процесса, проведенному из точки П (в месте их пересечения на диаграмме), находят параметры воздуха в точке В. Здесь проводится проверка соответствия относительной влажности воздуха требуемым санитарно-гигиеническим условиям.

Точка У находится на пересечении луча процесса в помещении и изотермы t_УХ .

Температура воздуха, уходящего из верхней зоны помещения

t_ух = t_в + (Н_пом – 1,5) gradt,

где Н_пом – высота помещения, м

gradt – интенсивность изменения температуры по высоте здания, gradt = 1

Теплый период: t_ух = 25 + (3 - 1,5) = 26,5 ^о С

Переходный период: t_ух = 22 + (3 - 1,5) =23,5 ^о С

Холодный период: t_ух = 20 + (3 - 1,5) = 21,5 ^о С

Точка МО обычно совпадает с точкой В, характеризующей состояние воздуха в рабочей зоне.

Определяем требуемый воздухообмен для трех периодов

1)Воздухообмен по избыткам тепла при общеобменной вентиляции и местной вытяжке(один приток – две вытяжки):

Теплый период:

Переходный период:

Холодный период:

Gп = Gу + Gмо

Теплый период: Gп=1790+253=2043 кг/ч

Переходный период: Gп = 114,5+255,6=370,1 кг/ч

Холодный период: Gп = 569+257,3=826,3 кг/ч

2) Воздухообмен по избыткам влаги

Теплый период:

Переходный период:

Холодный период:

Gп = Gу + Gмо

Теплый период: Gп=817,3+253=1070,3 кг/ч

Переходный период: Gп =109+255,6=364,6 кг/ч

Холодный период: Gп = 313,3+257,3=570,6кг/ч

2.2.5 Выбор расчетного воздухообмена в помещении

Рассчитанный воздухообмен и параметры приточного и удаляемого воздуха заносятся в таблицу 2.1.

Так как в теплый период возможно проветривание через открытые проемы, за расчетный воздухообмен принимается больший из воздухообменов по переходному и холодному периоду Gп=826,3 кг/ч

Определяем кратность воздухообмена.

K = L/V,

где К – нормативная кратность воздухообмена, 1/ч

L – расчетный воздухообмен, м³ /ч

V – объем помещения (по внутреннему обмеру Н), м³

Кратность вытяжки

К = 569/25,2 =22,6

Кратность притока

К = 826,3/25,2=32,8

Таблица 2.2 Сводная таблица параметров вентиляционного воздуха и воздухообменов в помещении

2.3 Расчет выделения вредностей в помещение автоклавной

2.3.1 Расчет поступлений теплоты в помещение

1) Теплопоступление от людей

Для расчета используем табличные данные в которых приведены теплопоступления для взрослого мужчины. В автоклавной работают 3 женщины – лаборанта, поэтому производим пересчет табличных данных, так как женщина выделяет 85% тепловыделений мужчины[1].

Расчет ведем по формуле:

Q_Л = 0,85 ∙q∙n,

где q – полные тепловыделения от одного человека,

n – количество людей.

Расчет ведем для трех расчетных периодов года:

теплый период:

Q_Л = 0,85× 64×3= 163,2 Вт = 587,5 кДж/ч

переходный период:

Q_Л =0,85×85×3 = 216,7Вт = 780,3кДж/ч

холодный период:

Q_Л = 0,85×99×3 = 252,4Вт = 908,8кДж/ч

2) Теплопоступления от источников искусственного освещения

Определяются по формуле

Q_осв = E∙ F∙q_осв ∙_осв ,

где Е – освещенность помещения [лк], Е = 200 [лк],

F – площадь пола помещения, F = 12,6 м² ,

q_осв – удельный тепловой поток от освещения, в зависимости от типа лампы,

q_осв = 0,077 Вт/(м² ×лк) для люминесцентных ламп,

_осв = 1 – доля тепла, поступающего в помещение.

Q_осв = 200 ×12,6 × 0,077× 1 =194 Вт = 698,5 кДж/ч

3) Теплопоступления от солнечной радиации

Теплопоступления от солнечной радиации необходимо учитывать при значении t больше или равном 10 ^о С, т. е. в холодный период года оно не учитывается

Q¹ _ср =q^I ₀ ∙F₀ ∙A₀

где F – площадь поверхности остекления, м² , F = 1,35 м² ,

A – коэффициент, учитывающий вид остекления, А = 1,15 (двойное)

q¹ о– удельный тепловой поток, максимальный в течении суток и при отсутствии облаков, зависит от географической широты, q¹ о = 125 ккал/ чм²

Q¹ _ср = 125 × 1,15 ×1,35× 1,163 = 225,7Вт = 812,5 кДж/ч

Солнечная радиация проникающая через кровлю не учитывается так как помещение расположено на первом этаже.

4)Тепловыделения от электрооборудования

В помещении автоклавной установлены приборы с номинальными мощностями: установка СВЧ обеззараживающая - 2500 Вт, стерилизаторы - 5 шт по 30 Вт.

Тепловыделения от оборудования определяются по формуле[6]:

Q_ОБ = N_У ∙k_T ∙k_СП ∙k_o ∙k_з

где k_Т – коэффициент перехода тепла в помещение, 0,7; k_СП – коэффициент спроса на электроэнергию, который составляет 0,5; k_o – коэффициент одновременности работы приборов, который равен 0,6; k_з – коэффициент загруженности прибора; N_У – номинальная мощность прибора.

Тепловыделения от всех приборов будут составлять

Q_ОБ = (5×30×0,8 + 2500×0,7)×0,5×0,7×0,6 =392,7 Вт =1413,7 кДж/ч

5) Общие избыточные теплопоступления:

ΔQ_П = Q_Л + Q_осв + Q¹ _ср +Q_ОБ

Теплый период: ΔQ_П = Q_Л +Q¹ _ср +Q_ОБ =587,5+812,5+1413,7 = 2813,7кДж/ч

Переходный период: ΔQ_П = Q_Л + Q_осв +0,5 Q¹ _ср +Q_ОБ =

= 780,3+698,5+0,5× 812,5+1413,7= 3298,7 кДж/ч

Холодный период: ΔQ_П = Q_Л +Q_осв + Q_ОБ = 908,8+698,5+1413,7 = 3031 кДж/ч

2.3.2Определение избыточных влагопоступлений

Поступление влаги в помещение происходит в результате испарения с поверхности кожи и дыхания людей, испарения со свободной поверхности, химических реакций

Количество влаги, выделяемой людьми, определяется по формуле:

М_Л = 0,85 nq,

где n - количество людей,

q - количество влаги, выделяемой одним человеком, г/ч.

Теплый период: М_Л = 0,85×3×115 = 293,2 г/ч

Переходный период: М_Л = 0,85×3×91=232 г/ч

Холодный период: М_Л = 0,85×3×75 = 191,2 г/ч

2.3.3 Определение газо- и паровыделений

Количество двуокиси углерода СО₂ , содержащейся в выдыхаемом человеком воздухе, зависит от интенсивности его труда и обычно определяется по табличным данным

М_СО2 = 0,85 × 2× 25 = 42,5 л/ч

2.3.4 Расчет воздухообмена помещения автоклавной

Основной характеристикой изменения параметров воздуха в помещении является угловой коэффициент луча процесса, кДж/кг.

Эта характеристика определяется для трех периодов года.

Теплый период: ε= 2813,7/0,2932 = 9596 кДж/кг

Переходный период: ε =3298,7/0,232 = 15511,6 кДж/кг

Холодный период: ε = 3031/0,1912 = 15853 кДж/кг

Расчет воздухообменов сводится к построению процессов изменения параметров воздуха в помещении. Графическое построение процессов на I-d-диаграмме при заданной точке Н с параметрами наружного воздуха позволяет определить параметры воздуха в следующих характерных точках:

П – приточного воздуха;

В – воздуха в обслуживаемой зоне помещения;

У – воздуха, удаляемого из верхней зоны помещения;

Для общеобменной вентиляции параметры приточного воздуха определяют в теплый период года по параметрам наружного воздуха.

t_пр = t_н + Δ t_в,

где Δt_В – подогрев воздуха в вентиляторе, Δt_В = 1-1,5 ºС.

В переходный период, также как и в теплый, параметры притока определяются по параметрам наружного воздуха с учетом теплового эквивалента работы вентилятора и подогрева воздуха в воздуховодах, проложенных в теплых помещениях.

Переходный период: t_пр = 10 + 1,5 =11,5 ^о С

В холодный период года параметры воздуха, подаваемого приточной системой вентиляции, находятся на пересечении линии d=const, проведенной из точки Н для холодного периода и изотермы 10-16 ºС.

Холодный период: t_пр = 16 ^о С

По заданному уровню температуры воздуха внутри помещения и лучу процесса, проведенному из точки П (в месте их пересечения на диаграмме), находят параметры воздуха в точке В. Здесь проводится проверка соответствия относительной влажности воздуха требуемым санитарно-гигиеническим условиям.

Точка У находится на пересечении луча процесса в помещении и изотермы t_УХ .

Температура воздуха, уходящего из верхней зоны помещения

t_ух = t_в + (Н_пом – 1,5) gradt,

где Н_пом – высота помещения, м

gradt – интенсивность изменения температуры по высоте здания, gradt = 1

Теплый период: t_ух = 25 + (3 - 1,5) = 26,5 ^о С

Переходный период: t_ух = 22 + (3 - 1,5) =23,5 ^о С

Холодный период: t_ух = 20 + (3 - 1,5) = 21,5 ^о С

Определяем требуемый воздухообмен для трех периодов

1)Воздухообмен по избыткам тепла при общеобменной вентиляции:

Теплый период:

Переходный период:

Холодный период:

2) Воздухообмен по избыткам влаги

Теплый период:

Переходный период:

Холодный период:

2.3.5 Выбор расчетного воздухообмена в помещении

Рассчитанный воздухообмен и параметры приточного и удаляемого воздуха заносятся в таблицу 2.3.

Так как в теплый период возможно проветривание через открытые проемы, за расчетный воздухообмен принимается больший из воздухообменов по переходному и холодному периоду Gп=478 кг/ч

Определяем кратность воздухообмена

K = L/V,

где К – нормативная кратность воздухообмена, 1/ч

L – расчетный воздухообмен, м³ /ч

V – объем помещения (по внутреннему обмеру Н), м³

К=478/37,8=12,6

2.4 Расчетвыделения вредностей в помещение посевной

2.4.1 Расчет поступлений теплоты в помещение

1) Теплопоступление от людей

Для расчета используем табличные данные в которых приведены теплопоступления для взрослого мужчины. В посевной работают 2 женщины – лаборанта, поэтому производим пересчет табличных данных, так как женщина выделяет 85% тепловыделений мужчины[1].

Расчет ведем по формуле:

Q_Л = 0,85∙ q∙ n,

где q – полные тепловыделения от одного человека,

n – количество людей.

Расчет ведем для трех расчетных периодов года:

теплый период:

Q_Л = 0,85× 64×2= 108,8 Вт = 391,7 кДж/ч

переходный период:

Q_Л =0,85×85×2 = 146,2Вт = 526,32кДж/ч

холодный период:

Q_Л = 0,85×99×2 = 168,3Вт = 605,88кДж/ч

2) Теплопоступления от источников искусственного освещения

Определяются по формуле

Q_осв = E∙ F∙ q_осв ∙_осв ,

где Е – освещенность помещения [лк], Е = 200 [лк],

F – площадь пола помещения, F = 5,2 м² ,

q_осв – удельный тепловой поток от освещения, в зависимости от типа лампы,

q_осв = 0,077 Вт/(м² ×лк) для люминесцентных ламп,

_осв = 1 – доля тепла, поступающего в помещение.

Q_осв = 200 ×5,2 × 0,077× 1 =80,1 Вт = 288,3 кДж/ч

3) Теплопоступления от солнечной радиации

Теплопоступления от солнечной радиации необходимо учитывать при значении t больше или равном 10 ^о С, т. е. в холодный период года оно не учитывается

Q¹ _ср =q^I ₀ ∙F₀ ∙A₀

где F – площадь поверхности остекления, м² , F = 1,35 м² ,

A – коэффициент, учитывающий вид остекления, А = 1,15 (двойное)

q¹ о– удельный тепловой поток, максимальный в течении суток и при отсутствии облаков, зависит от географической широты, q¹ о = 125 ккал/ чм²

Q¹ _ср = 125 × 1,15 ×1,35× 1,163 = 225,7Вт = 812,5 кДж/ч

Солнечная радиация проникающая через кровлю не учитывается так как помещение расположено на первом этаже.

4)Тепловыделения от электрооборудования

В помещении посевной установлены приборы с номинальными мощностями: ламинарный шкаф - 300 Вт, холодильник фармацевтический - 300 Вт, термостат лабораторный – 200 Вт.

Тепловыделения от оборудования определяются по формуле[6]:

Q_ОБ = N_У ∙k_T ∙k_СП ∙k_o ∙k_з

где k_Т – коэффициент перехода тепла в помещение, 0,7; k_СП – коэффициент спроса на электроэнергию, который составляет 0,5; k_o – коэффициент одновременности работы приборов, который равен 0,6; k_з – коэффициент загруженности прибора; N_У – номинальная мощность прибора.

Тепловыделения от всех приборов будут составлять

Q_ОБ = (300+300+200)×0,8×0,5×0,7×0,6 =134 Вт =483,8 кДж/ч

5) Общие избыточные теплопоступления:

ΔQ_П = Q_Л + Q_осв + Q¹ _ср +Q_ОБ

Теплый период: ΔQ_П = Q_Л +Q¹ _ср +Q_ОБ =391,7+812,5+483,8 = 1688 кДж/ч

Переходный период: ΔQ_П = Q_Л + Q_осв +0,5 Q¹ _ср +Q_ОБ =

= 526,3+288,3+0,5× 812,5+483,8 = 1704,7 кДж/ч

Холодный период: ΔQ_П = Q_Л +Q_осв + Q_ОБ = 605,88+288,3+483,8 = 1378 кДж/ч

2.4.2Определение избыточных влагопоступлений

Поступление влаги в помещение происходит в результате испарения с поверхности кожи и дыхания людей, испарения со свободной поверхности, химических реакций

Количество влаги, выделяемой людьми, определяется по формуле:

М_Л = 0,85∙ n∙ q,

где n - количество людей,

q - количество влаги, выделяемой одним человеком, г/ч.

Теплый период: М_Л = 0,85×2×115 = 195,5 г/ч

Переходный период: М_Л = 0,85×2×91=154,7 г/ч

Холодный период: М_Л = 0,85×2×75 = 127,5 г/ч

2.4.3 Определение газо- и паровыделений

Количество двуокиси углерода СО₂ , содержащейся в выдыхаемом человеком воздухе, зависит от интенсивности его труда и обычно определяется по табличным данным

М_СО2 = 0,85 × 2× 25 = 42,5 л/ч

2.4.4 Расчет воздухообмена помещения посевной

Основной характеристикой изменения параметров воздуха в помещении является угловой коэффициент луча процесса, кДж/кг.

Эта характеристика определяется для трех периодов года.

Теплый период: ε= 1688/0,1955 = 8634 кДж/кг

Переходный период: ε =1704,7/0,1547 = 11019 кДж/кг

Холодный период: ε = 1378/0,1275 = 10808 кДж/кг

Расчет воздухообменов сводится к построению процессов изменения параметров воздуха в помещении. Графическое построение процессов на I-d-диаграмме при заданной точке Н с параметрами наружного воздуха позволяет определить параметры воздуха в следующих характерных точках:

П – приточного воздуха;

В – воздуха в обслуживаемой зоне помещения;

У – воздуха, удаляемого из верхней зоны помещения;

Для общеобменной вентиляции параметры приточного воздуха определяют в теплый период года по параметрам наружного воздуха.

t_пр = t_н + Δ t_{в ,}

где Δt_В – подогрев воздуха в вентиляторе, Δt_В = 1-1,5 ºС.

В переходный период, также как и в теплый, параметры притока определяются по параметрам наружного воздуха с учетом теплового эквивалента работы вентилятора и подогрева воздуха в воздуховодах, проложенных в теплых помещениях.

Переходный период: t_пр = 10 + 1,5 =11,5 ^о С

В холодный период года параметры воздуха, подаваемого приточной системой вентиляции, находятся на пересечении линии d=const, проведенной из точки Н для холодного периода и изотермы 10-16 ºС.

Холодный период: t_пр = 16 ^о С

По заданному уровню температуры воздуха внутри помещения и лучу процесса, проведенному из точки П (в месте их пересечения на диаграмме), находят параметры воздуха в точке В. Здесь проводится проверка соответствия относительной влажности воздуха требуемым санитарно-гигиеническим условиям.

Точка У находится на пересечении луча процесса в помещении и изотермы t_УХ .

Температура воздуха, уходящего из верхней зоны помещения

t_ух = t_в + (Н_пом – 1,5) gradt,

где Н_пом – высота помещения, м

gradt – интенсивность изменения температуры по высоте здания, gradt = 1

Теплый период: t_ух = 25 + (3 - 1,5) = 26,5 ^о С

Переходный период: t_ух = 22 + (3 - 1,5) =23,5 ^о С

Холодный период: t_ух = 20 + (3 - 1,5) = 21,5 ^о С

Определяем требуемый воздухообмен для трех периодов

1)Воздухообмен по избыткам тепла при общеобменной вентиляции:

Теплый период:

Переходный период:

Холодный период:

2) Воздухообмен по избыткам влаги

Теплый период:

Переходный период:

Холодный период:

2.4.5 Выбор расчетного воздухообмена в помещении

Рассчитанный воздухообмен и параметры приточного и удаляемого воздуха заносятся в таблицу 2.4.

Так как в теплый период возможно проветривание через открытые проемы, за расчетный воздухообмен принимается больший из воздухообменов по переходному и холодному периоду Gп=172,2 кг/ч

Определяем воздухообмен

K = L/V,

где К – нормативная кратность воздухообмена, 1/ч

L – расчетный воздухообмен, м³ /ч

V – объем помещения (по внутреннему обмеру Н), м³

К=172,2/15,6=11

Таблица 2.4 Сводная таблица параметров вентиляционного воздуха и воздухообменов в помещении

2.5 Расчет выделения вредностей в помещение свинарника - откормочника

2.5.1 Определение теплопоступлений

1) Теплопоступления от животных.

Поток явной теплоты от животных определяется по формуле[24]

Q_ЯВ = n∙ q_ЯВ ∙с ∙1,16

где n= 80 – количество животных; q_ЯВ – норма потока явной теплоты от одного животного живой массой 200 кг, q_ЯВ = 1290 кДж/ч; с – поправочный коэффициент на выделение теплоты в помещении, параметры воздуха в котором отличаются от табличных. Определяется по номограмме 3.1.

Теплый период: Q_ЯВ = 80×1290×0,53×1,16=63447,4 Вт =228410,5 кДж/ч

Переходный период: Q_ЯВ = 80×1290×0,62×1,16=74221,4 Вт =267197,2 кДж/ч

Холодный период: Q_ЯВ = 80×1290×0,69×1,16=80207 Вт =288745,3 кДж/ч

2) Теплопоступления от источников искусственного освещения

Определяются по формуле

Q_осв = E∙ F∙q_осв ∙_осв ,

где Е – освещенность помещения [лк], Е = 75 [лк],

F – площадь пола помещения, F = 552,6 м² ,

q_осв – удельный тепловой поток от освещения, в зависимости от типа лампы,

q_осв = 0,056 Вт/(м² ×лк) для люминесцентных ламп,

_осв = 1 – доля тепла, поступающего в помещение.

Q_осв = 75 ×552,6 × 0,056× 1 =2321 Вт =8355,3 кДж/ч

3) Теплопоступления от солнечной радиации.

Теплопоступления от солнечной радиации необходимо учитывать при значении t больше или равном 10 ^о С, т. е. В холодный период года оно не учитывается

Q¹ _ср =q^I ₀ ∙F₀ ∙A₀

где F – площадь поверхности остекления, м² , F = 21,12 м² ,

A – коэффициент, учитывающий вид остекления, А = 1,15 (двойное)

q¹ ср,– удельный тепловой поток, максимальный в течении суток и при отсутствии облаков, зависит от географической широты, q¹ ср = 125 ккал/ чм²

Q¹ _ср = 125 × 1,15 ×21,12× 1,163 =3530,8Вт = 12711,1 кДж/ч

4) Общие избыточные теплопоступления:

ΔQ_П = Q_ЯВ + Q_осв + Q¹ _ср ,

Теплый период: ΔQ_П = Q_ЯВ +Q¹ _ср = 228410,5+12711,1= 241121,6кДж/ч

Переходный период: ΔQ_П = Q_ЯВ + Q_осв +0,5 Q¹ _ср = 267197,2+8355,3 +0,5×12711,1=281908,1 кДж/ч

Холодный период: ΔQ_П = Q_ЯВ + Q_осв = 288745,3 +8355,3 =285000,6 кДж/ч

2.5.2 Определение влаговыделений

1) Влаговыделения от животных

Определяются по следующей формуле

М_Ж = n∙ q_ж ∙с₁ , г/ч

где q_ж – норма влаговыделения от одного животного, q_ж = 175 г/ч; с₁ - поправочный коэффициент на выделение водяных паров для помещения, параметры воздуха в котором отличны от табличных. Определяется по номограмме 3.1[8].

Теплый период: М_Ж = 80×175×1,7=23800 г/ч

Переходный период: М_Ж = 80×175×1,5=21000 г/ч

Холодный период:М_Ж = 80×175×1,4=19600 г/ч

2) Влаговыделения со смоченной поверхности пола.

М_СМ = 6 ∙ 10^-3 (t_В –t_М )F , кг/ч

где t_В ,t_М –температуры воздуха в помещении по сухому и мокрому термометрам F – площадь поверхности испарения.

Теплый период: М_СМ = 6 ∙10^-3 (26,8 –16,8)552,6=17,2 кг/ч

Переходный период: М_СМ = 6 ∙ 10^-3 (20–15,8)275=13,9 кг/ч

Холодный период: М_СМ = 6 ∙10^-3 (18–14)275=13,3 кг/ч

3)Влаговыделения с открытых водных поверхностей поилок.

М_П = w∙ F

где F –площадь поилок, w – удельные влаговыделения с единицы площади в зависимости от параметров наружного воздуха. Определяется по Справочнику[9].

Теплый период: М_П = 220 × 16×0,25=0,88 кг/ч

Переходный период: М_П = 170×16×0,25 = 0,68кг/ч

Холодный период: М_П =150×16×0,25 = 0,6кг/ч

4) Количество влаги, испаряющейся из навоза определяется по формуле[10]:

где p_НАВ =6,5 кг/сут – масса выделяемого свиньей навоза в сутки, z – усушка навоза в сутки, z = 40 %.

5)Общие влаговыделения

М_ВЛ = М_Ж + М_СМ +М_П + М_НАВ

Теплый период: М_ВЛ =23,8+17,2+0,88+8,67=50,55 кг/ч

Переходный период: М_ВЛ = 21+13,9+0,68+8,67=44,25 кг/ч

Холодный период: М_ВЛ = 19,6+13,3+0,6+8,67=43,1 кг/ч

2.5.3 Определение газовыделений

Несмотря на то, что в нормах приводятся сведения о выделениях сероводорода и аммиака, эти вредности не являются расчетными. Воздухообмен для их ассимиляции значительно ниже, чем для разбавления углекислого газа.

Выделение углекислого газа животными

М_СО2 = nq_СО2 = 80 ×0,093 =7,44 м³ /ч

2.5.4 Расчет воздухообмена помещения свинарника - откормочника

При расчете по I-d-диаграмме исходной характеристикой изменения параметров воздуха в помещении является угловой коэффициент луча процесса, кДж/кг.

Эта характеристика определяется для трех периодов года.

Теплый период: ε= 241121,6 /50,55 =4770 кДж/кг

Переходный период: ε =281908,1/44,25= 6371 кДж/кг

Холодный период: ε =285000,6/43,1= 5900 кДж/кг

Холодный период.

Для определения температуры приточного воздуха в зимний период на диаграмме из точки В, характеризующей параметры внутреннего воздуха, проводят луч процесса до пересечения с линией подогрева, проведенной из точки Н вертикально вверх. Точка П характеризует параметры приточного воздуха. Проводим луч процесса при t_В =18 ºС и φ_В = 65% , получаем температуру приточного воздуха t_ПР = - 10 º С.

Определяем воздухообмен по формуле[11]:

Определяем воздухообмен по ассимиляции углекислоты

где С_В , С_Н предельно допустимые концентрации газа в воздухе помещений и наружном воздухе. С_В =2,0 л/м³ для свинарников, С_Н =0,3 л/м³ .

Принимая в качестве расчетного воздухообмен по ассимиляции углекислоты, корректируем по I-d-диаграмме параметры воздуха.

Находим влагосодержание внутреннего воздуха по формуле

Проводим на диаграмме прямую d_В1 = const до пересечения с изотермой t_В =18 ºС в точке В₁ , характеризующей параметры внутреннего воздуха при новом воздухообмене. Проведя луч процесса с ранее вычисленным значением углового коэффициента, находим новое значение температуры приточного воздуха t_ПР = - 8,2 º С. Относительная влажность внутреннего воздуха составляет φ_В = 62%, что допускается технологическими нормами.

Расход теплоты на подогрев приточного воздуха определяется по формуле

Q_ПР =0,28 с Lρ(t_ПР -t_Н ), Вт

Q_ПР = 0,28×1×4376,5×1,208(31-8,2)=33751 Вт

Переходный период.

Расчетные параметры внутреннего воздуха принимаем по условиям холодного периода при t_В =18 ºС и φ_В = 65%.

Расчет тепловоздушного режима в переходный период отличается тем, что расчетные параметры наружного воздуха не известны. Необходимо подчеркнуть, что для животноводческих помещений температура переходного периода составляет -5….-10 ºС, и существенно отличается от принятой для расчетов вентиляции гражданских и промышленных зданий.

Определяем в первом приближении начальную температуру переходного периода по формуле:

где ∑F/R₀ – суммарный поток теплоты, теряемый сквозь ограждающие конструкции и пол, равный 890 Вт/ ºС.

На I-d диаграмме наносим точку Н (t_ПЕР = - 8,3 ºС, φ = 80%) и находим влагосодержание внутреннего воздуха по формуле:

Проводим луч процесса из точки Н до пересечения с изотермой t_В =18 ºС. Полученная точка В не попадает на прямую d_В = 9,9 г/кг, поэтому задаемся новым значением воздухообмена L = 6105,1 м³ /ч и делаем перерасчет.

При новых значениях

В точке В₁ имеем параметры внутреннего воздуха t_В = 18 ºС, φ = 61 %, т. е. условия расчета соблюдены.

Летний период.

Расчетную температуру внутреннего воздуха принимаем на 3 ºС выше расчетной температуры наружного воздуха, т. е. t_В = 26,8 ºС.

Наносим на I-d диаграмму точку Н, характеризующую состояние наружного воздуха и из этой точки проводим луч процесса до пересечения с изотермой t_В = 26,8 ºС. Точка В определяет параметры внутреннего воздуха.

Определяем воздухообмен по ассимиляции тепловлагоизбытков:

За расчетную величину воздухообмена принимаем большую.

L =6105,1 м³ /ч

Определяем кратность воздухообмена:

K = L/V,

где К – нормативная кратность воздухообмена, 1/ч

L – расчетный воздухообмен, м³ /ч

V – объем помещения (по внутреннему обмеру Н), м³

К=6105,1/1713,1=3,6

Для зимнего периода проектируем механическую приточно-вытяжную вентиляцию. Приток осуществляется через организованную сеть воздуховодов, вытяжка – при помощи крышных вентиляторов.

В летний период воздухообмен происходит за счет аэрации.

2.5.5 Расчет аэрации

Расчет аэрации при действии гравитационного давления. Исходными данными для расчета являются:

G_В = G_ПР = 5152 кг/ч = 1,43 кг/с, t_Н = 23,8 ºС – температура наружного воздуха, t_ЗР = 26,8 ºС – температура в зоне размещения животных, t_У –температура удаляемого из помещения воздуха.

t_У = t_ЗР + h_П gradt =26,8 + 6,9 0,7 = 31,6 ºС

где h_П – высота расположения вытяжных аэрационных отверстий, отсчитанная от середины зоны размещения. gradt – температурный градиент, принимаемый для животноводческих помещений 0,6 – 1 ºС/м.

t_СР – средняя температура воздуха внутри помещения, ºС

t_СР = (t_ЗР +t_У )/2 = (26,8+31,6)/2=29,2 ºС

ρ_Н ,ρ_ЗР ,ρ_У ,ρ_СР – плотности воздуха при соответствующих температурах.

Определяем расстояние между нейтральной линией и уровнем центров вытяжных аэрационных отверстий[11]:

где Н – высота помещения от середины зоны размещения до уровня вытяжного отверстия, μ – коэффициент расхода аэрационного отверстия.

Тогда расстояние от нейтральной линии до центров приточных отверстий составит

h_Н = Н – h_В = 6,9 – 4,73 = 2,17 м

Общая площадь приточных отверстий составит

Общая площадь вытяжных отверстий составит

3. Определение воздухообмена по нормативной кратности

Для остальных помещений воздухообмен определяется по его нормативной кратности:

K = L/V,

где К – нормативная кратность воздухообмена, 1/ч

L – расчетный воздухообмен, м³ /ч

V – объем помещения (по внутреннему обмеру Н), м³ .

Площадь жалюзийных решеток подбирается по формуле[7]:

где L – расход воздуха, м³ /ч

ν – скорость движения воздуха в сечении решетки:

для притока ν = 0,5 – 1 м/с,

для вытяжки ν = 1 – 2 м/с.

Количество решеток вычисляется по формуле:

,

где axb – стандартные размеры решетки.

Принимаем для приточной и вытяжной систем вентиляции жалюзийные декоративные решетки типа АВР1 с размерами, представленными в приложении.

Расчет воздухообмена в помещениях нормативной кратности сводится в таблицу 3.1.

Таблица 3.1. Расчетные воздухообмены и размеры жалюзийных решеток общеобменной вентиляции.

4.Аэродинамический расчет приточной и вытяжной вентиляции

4.1 Особенности устройства систем вентиляции

В системах механической вентиляции перемещение воздуха обеспечивается работой вентиляторов. Механическая вентиляция имеет по сравнению с естественной ряд преимуществ:

- большой радиус действия, вследствие значительного давления, создаваемого вентилятором;

- возможность изменить и сохранить необходимый объем приточного или вытяжного воздуха, независимо от метеорологических условий – температуры наружного воздуха и скорости ветра;

- возможность подвергать вводимый в помещение воздух предварительной обработке

– очистке, подогреву, охлаждению или увлажнению.

К недостаткам механической вентиляции следует отнести необходимость звукоизоляции, значительную стоимость сооружения и эксплуатации.

4.2 Последовательность аэродинамического рачета

Аэродинамический расчет сети воздуховодов производят в следующей последовательности:

1. Выбираем основное расчетное направление.

2. Производим нумерацию участков основного направления. Расход и длину каждого участка заносим в таблицу аэродинамического расчета.

3. Определяем размеры сечения расчетных участков магистрали:

,

где L – объемный расход воздуха, м³ /ч

υ_{p ек} - рекомендуемая скорость движения воздуха на участках вентиляционной системы: 5 – 8 м/с – для горизонтальных воздуховодов и 2 – 5 м/с – для вертикальных каналов

F_Р – площадь проходного сечения, м²

4. По площади проходного сечения выбираем ближайшие стандартные размеры воздуховодов.

5. Определяем фактическую скорость движения воздуха в воздуховоде:

6. По фактической скорости вычисляют динамическое давление:

где ρ- плотность воздуха = 1,2 кг/м³

7. Определяем удельную потерю давления на трение R, Па/м по номограмме. Для прямоугольных воздуховодов расчет проводится по эквивалентному диаметру:

8. Определяются потери давления в местных сопротивлениях:

Z = Σζ ×p_д

где Σζ - сумма коэффициентов местных сопротивлений. Они определяются по Справочнику[17] и заносятся в таблицу 4.2.

9. Определяются общие потери давления в системе:

p = R× β_ш × l +Z,

где β_ш – коэффициент, учитывающий шероховатость стенок.

10. Определяются потери давления на ответвлениях и производится увязка, которая должна быть не более 15 %. Воздуховоды принимаются из листовой стали толщиной 0,5 и 0,7 мм. Абсолютная шероховатость К_ш стенок воздуховодов 0,1 мм. Поправочный коэффициент β_ш = 1[7].

Весь расчет сводится в таблицу 4.1

Таблица 4.2. Коэффициенты местных сопротивлений

4.3 Увязка потерь давлений на ответвлениях

Определяем потери давления на ответвлениях, которые должны быть не более 15 %.

Приток П1

Δр_5-31 =(55,1-60,96)100/60,96= -9,6%

Δр_6-25 =(22,94-65,26)100/65,26= -67% Устанавливаем шиберную заслонку

Δр_6-20 =(66,84-65,26)100/65,26= 2,4

Остальные участки увязываем при запуске системы с помощью регулируемых жалюзийных решеток.

Приток П2

Δр_5-13 =(71,19-141,52)100/141,52= -52% Устанавливаем шиберную заслонку

Δр_6-17 =(150,88-144,32)100/144,32=4,5%

Δр_6-21 =(136,25-144,32)100/144,32= -5,5%

Остальные участки увязываем при запуске системы с помощью регулируемых жалюзийных решеток.

Вытяжка В2

Δр_4-9 =(45,07-46,94)100/46,94= -4%

Δр_4-14 =(47,02-46,94)100/46,94= 1,7%

Остальные участки увязываем при запуске системы с помощью регулируемых жалюзийных решеток.

Вытяжка В3

Δр_5-13 =(43,41-41,42)100/41,42=4,8%

Δр_5-19 =(43,86-41,42)100/41,42= 5,9%

Остальные участки увязываем при запуске системы с помощью регулируемых жалюзийных решеток.

5. Подбор вентиляционных устройств и оборудования

5.1 Подбор калориферов

Приточная система П1

1. Расход тепла Q определяется по формуле[12]:

Q = 0,278 × С× Lρ (t_к - t_н ), Вт

где С – удельная теплоемкость воздуха, кДж/кг ч

L – количество нагреваемого воздуха, м³ /ч

t_к и t_н - температуры воздуха после и до калорифера, ⁰ С

Q = 0,278 × 1 × 2596,8 ×1,453 (14,5 +31) = 47726,6 Вт

2. Задаваясь массовой скоростью νρ=4-12кг/с×м² , определяем необходимую площадь живого сечения для прохода воздуха:

F_ж = G/ (3600νρ) = 3773,1/(3600 х 9) = 0,116 м²

К установке принимаем стальной пластинчатый одноходовой калорифер КВС7А-П

Площадь живого сечения по воздуху f_ф = 0,1720 м²

Плотность живого сечения для прохода теплоносителя f_тр =0,00116 м²

Площадь поверхности нагрева F_к =14,16 м²

3. Определяем по фактическому живому сечению f_ф фактическую массовую скорость воздуха

(νρ)_ф =G/(3600 f_ф )

(νρ)_ф =3773,1/(3600× 0,1720)=6,093 кг/с×м²

4. Находим скорость прохода теплоносителя в трубках калорифера:

ω = Q/( f_тр ×ρ× Cв (t_г - tо))=47726,6/(0,00116 ×970 ×4190(95-70) )=0,45 м/c

где Q – расход тепла на нагрев воздуха, Вт

ρ- плотность воды, кг/м³

f_тр – плотность живого сечения для прохода теплоносителя

t_г - температура горячей воды, поступающей в калорифер

t_о – температура обратной воды

Cв – удельная теплоёмкость воды

4. Находим коэффициент теплоотдачи калориферов по таблице из Справочника:

K=38,87 Вт/ м^{2 о} С

5.Определяем сопротивление калорифера по воздуху по таблице из Справочника:

Δр_калор = 91,91 Па

6.Определяем отношение наименьшей разности температур к наибольшей:

(t_О -t_К )/( t_Г -t_Н )=(70-14,5)/(95+31)=55,5/126=0,44 ≤ 0,6

Значит определяем площадь поверхности нагрева по среднеарифметической формуле

7.Определяем требуемую площадь поверхности нагрева :

Fтр= Q/(К (Тср- tср))

tср – средняя температура воздуха, проходящего через калорифер

tср =(-31 + 14,5)/2 = -8,25 ^о С

Тср - средняя температура теплоносителя

Тср = (95+70)/2 = 82,5 ^о С

Fтр = 47726,6 /38,87 (82,5 + 8,25) = 13,53 м²

8.Определяем необходимое число устанавливаемых калориферов

n= Fтр/Fк =13,53/14,16 = 0,95

Устанавливаем один калорифер площадью 14,16 м²

Приточная система П2

1.Расход тепла Q определяется по формуле[20]:

Q = 0,278 × С× Lρ (t_к - t_н ), Вт

где С – удельная теплоемкость воздуха, кДж/кг ч

L – количество нагреваемого воздуха, м³ /ч

t_к и t_н - температуры воздуха после и до калорифера, ⁰ С

Q = 0,278 × 1 × 2361,5 ×1,453 (14,5 +31) = 43402 Вт

2.Задаваясь массовой скоростью νρ=4-12кг/с×м² , определяем необходимую площадь живого сечения для прохода воздуха:

F_ж = G/ (3600νρ) = 3431,3/(3600 х 9) = 0,106 м²

К установке принимаем стальной пластинчатый одноходовой калорифер КВС6А-П

Площадь живого сечения по воздуху f_ф = 0,1392 м²

Плотность живого сечения для прохода теплоносителя f_тр =0,00116 м²

Площадь поверхности нагрева F_к =11,4 м²

3. Определяем по фактическому живому сечению f_ф фактическую массовую скорость воздуха

(νρ)_ф =G/(3600 f_ф )

(νρ)_ф =3431,3/(3600× 0,1392)=6,85 кг/с×м²

4. Находим скорость прохода теплоносителя в трубках калорифера:

ω = Q/( f_тр ×ρ× Cв (t_г - tо))=43402/(0,00116 ×970 ×4190(95-70) )=0,37 м/c

где Q – расход тепла на нагрев воздуха, Вт

ρ- плотность воды, кг/м³

f_тр – плотность живого сечения для прохода теплоносителя

t_г - температура горячей воды, поступающей в калорифер

t_о – температура обратной воды

Cв – удельная теплоёмкость воды

4. Находим коэффициент теплоотдачи калориферов по таблице из Справочника:

K=39,68 Вт/ м^{2 о} С

5.Определяем сопротивление калорифера по воздуху по таблице из Справочника:

Δр_калор = 112,54 Па

6.Определяем отношение наименьшей разности температур к наибольшей:

(t_О -t_К )/( t_Г -t_Н )=(70-14,5)/(95+31)=55,5/126=0,44 ≤ 0,6

Значит определяем площадь поверхности нагрева по среднеарифметической формуле

7.Определяем требуемую площадь поверхности нагрева :

Fтр= Q/(К (Тср- tср))

tср – средняя температура воздуха, проходящего через калорифер

tср =(-31 + 14,5)/2 = -8,25 ^о С

Тср - средняя температура теплоносителя

Тср = (95+70)/2 = 82,5 ^о С

Fтр = 43402 /39,68 (82,5 + 8,25) = 12,05 м²

8.Определяем необходимое число устанавливаемых калориферов

n= Fтр/Fк =12,05/11,4 = 1,06

Устанавливаем один калорифер площадью 11,4 м²

Приточная система П3

1. Расход теплоты на подогрев приточного воздуха определяется по формуле

Q_ПР =0,28 с Lρ(t_К -t_Н ), Вт

Q_ПР = 0,28×1×4376,5×1,208(31-8,2)=33751 Вт

где С – удельная теплоемкость воздуха, кДж/кг ч

L – количество нагреваемого воздуха, м³ /ч

t_к и t_н - температуры воздуха после и до калорифера, ⁰ С

2.Задаваясь массовой скоростью νρ=4-12кг/с×м² , определяем необходимую площадь живого сечения для прохода воздуха:

F_ж = G/ (3600νρ) = 5286,8/(3600 х 7) = 0,2098 м²

К установке принимаем стальной пластинчатый одноходовой калорифер КВС9А-П

Площадь живого сечения по воздуху f_ф = 0,2376 м²

Плотность живого сечения для прохода теплоносителя f_тр =0,00116 м²

Площадь поверхности нагрева F_к =19,56 м²

3. Определяем по фактическому живому сечению f_ф фактическую массовую скорость воздуха

(νρ)_ф =G/(3600 f_ф )

(νρ)_ф =5286,8/(3600× 0,2376)=6,18 кг/с×м²

4. Находим скорость прохода теплоносителя в трубках калорифера:

ω = Q/( f_тр ×ρ× Cв (t_г - tо))=33751/(0,00116 ×970 ×4190(95-70) )=0,29 м/c

где Q – расход тепла на нагрев воздуха, Вт

ρ- плотность воды, кг/м³

f_тр – плотность живого сечения для прохода теплоносителя

t_г - температура горячей воды, поступающей в калорифер

t_о – температура обратной воды

Cв – удельная теплоёмкость воды

4. Находим коэффициент теплоотдачи калориферов по таблице из Справочника:

K=37,28 Вт/ м^{2 о} С

5.Определяем сопротивление калорифера по воздуху по таблице из Справочника:

Δр_калор = 96,23 Па

6.Определяем отношение наименьшей разности температур к наибольшей:

(t_О -t_К )/( t_Г -t_Н )=(70+8,2)/(95+31)=78,2/126=0,6 ≥ 0,6

Значит определяем площадь поверхности нагрева по среднеарифметической формуле

7.Определяем требуемую площадь поверхности нагрева :

Fтр= Q/(К (Тср- tср))

tср – средняя температура воздуха, проходящего через калорифер

tср =(-31 + 14,5)/2 = -8,25 ^о С

Тср - средняя температура теплоносителя

Тср = (95+70)/2 = 82,5 ^о С

Fтр = 33751 /37,28 (82,5 + 8,25) = 9,98 м²

8.Определяем необходимое число устанавливаемых калориферов

n= Fтр/Fк =9,98/19,56 = 0,5

Устанавливаем один калорифер площадью 19,56 м²

5.2 Подбор фильтров

Приточная система П1

Для прективуемого объекта можно применять фильтр грубой очистки, например ячейковые фильтры ФяРБ. Номинальная пропускная способность одной ячейки фильтра L_я = 1540 м³ /ч, эффективность очистки Е =0,82[17].

Требуемое количество ячеек фильтра n=L/L_я =2596,8/1540=1,69=2

Общая площадь фильтра F_ф =0,22×2=0,44 м²

Действительная удельная воздушная нагрузка фильтра

УФ= L/F_ф =2596,8/0,44=5901,8 м³ /(м² ч)

Начальное сопротивление фильтра Δр_н =28 Па. Пылеемкость фильтра при увеличении его сопротивления на р = 100 Па составит ПФ = 2300 г/м² .

Количество пыли, оседающей на фильтрах за сутки (8 часов работы)

G_c =C_Н L Е τ = 0,001×2596,8×0,82×8=17 г/сутки

где C_Н – начальная запыленность воздуха

Продолжительность работы фильтра без регенерации

m= ПФ F_ф / G_c =2300×0,44/17=60 суток

Приточная система П2

Для прективуемого объекта можно применять фильтр грубой очистки, например ячейковые фильтры ФяРБ. Номинальная пропускная способность одной ячейки фильтра L_я = 1540 м³ /ч, эффективность очистки Е =0,82[17].

Требуемое количество ячеек фильтра n=L/L_я =2361,5/1540=1,53=2

Общая площадь фильтра F_ф =0,22×2=0,44 м²

Действительная удельная воздушная нагрузка фильтра

УФ= L/F_ф =2361,5/0,44=5367 м³ /(м² ч)

Начальное сопротивление фильтра Δр_н =25 Па. Пылеемкость фильтра при увеличении его сопротивления на р = 100 Па составит ПФ = 2300 г/м² .

Количество пыли, оседающей на фильтрах за сутки (8 часов работы)

G_c =C_Н L Е τ = 0,001×2361,5×0,82×8=15,5 г/сутки

где C_Н – начальная запыленность воздуха

Продолжительность работы фильтра без регенерации

m= ПФ F_ф / G_c =2300×0,44/15,5=65 суток

Приточная система П3

Для прективуемого объекта можно применять фильтр грубой очистки, например ячейковые фильтры ФяРБ. Номинальная пропускная способность одной ячейки фильтра L_я = 1540 м³ /ч, эффективность очистки Е =0,82[17].

Требуемое количество ячеек фильтра n=L/L_я =6105,1/1540=4

Общая площадь фильтра F_ф =0,22×4=0,88 м²

Действительная удельная воздушная нагрузка фильтра

УФ= L/F_ф =6105,1/0,88=6937,6 м³ /(м² ч)

Начальное сопротивление фильтра Δр_н =38 Па. Пылеемкость фильтра при увеличении его сопротивления на р = 100 Па составит ПФ = 2300 г/м² .

Количество пыли, оседающей на фильтрах за сутки (8 часов работы)

G_c =C_Н L Е τ = 0,001×6105,1×0,82×8=40 г/сутки

где C_Н – начальная запыленность воздуха

Продолжительность работы фильтра без регенерации

m= ПФ F_ф / G_c =2300×0,88/40=51 сутка

5.3 Подбор воздушных клапанов

Приточная система П1

Выбираем воздушный клапан АВК 300×500 с электроприодом МЭО 16/63-0,25 исопротивлением Δр = 10 Па

Приточная система П2

Выбираем воздушный клапан АВК 300×500 с электроприодом МЭО 16/63-0,25 исопротивлением Δр = 10 Па

Приточная система П3

Выбираем воздушный клапан АВК 500×500 с электроприодом МЭО 16/63-0,25 исопротивлением Δр = 10 Па

5.4 Подбор вентиляторов

Приточная система П1

Расчетное давление вентилятора составит:

Δр_ВЕНТ =1,2(Δр_СИСТ +Δр_КЛАП +Δр_ФИЛЬТ +Δр_КАЛ +Δр_РЕШ +Δр_ГЛУШ )=

=1,2 (84,91+10+28+91,91+2,2+25)=266,22 Па

Подача вентилятора:

L_ВЕНТ = 1,2× L_СИСТ =1,2× 2596,8=2856,5 м³ /ч

К установке принимаем радиальный вентилятор ВЦ 4-75 № 4 (исполнение 1) L = 2900 м³ /ч Δр= 270 Па (вентагрегат Е4. 090-2б) с диаметром ротора 0,9 D_НОМ , частотой вращения 1390 об/мин и с электродвигателем на одной оси 4АА63В4 N=0,55 кВт. Масса агрегата 53 кг.

Проверяем мощность электродвигателя по формуле:

N=LΔp/3600×1000×η_ВЕНТ

η_ВЕНТ = 0,74 из аэродинамической характеристики

N= 2900×270/3600×1000×0,74=0,29 кВт.

Приточная система П2

Расчетное давление вентилятора составит:

Δр_ВЕНТ =1,2(Δр_СИСТ +Δр_КЛАП +Δр_ФИЛЬТ +Δр_КАЛ +Δр_РЕШ +Δр_ГЛУШ )=

=1,2 (145,44+10+25+112,54+2,2+25)=352,2 Па

Подача вентилятора:

L_ВЕНТ = 1,2× L_СИСТ =1,2× 2361,5=2597,6 м³ /ч

К установке принимаем радиальный вентилятор ВЦ 4-75 № 5 (исполнение 1) L = 2600 м³ /ч Δр= 355 Па (вентагрегат Е5.100-1) с диаметром ротора 1,0 D_НОМ , частотой вращения 900 об/мин и с электродвигателем на одной оси 4А71В6 N=0,55 кВт. Масса агрегата 91,1 кг.

Проверяем мощность электродвигателя по формуле:

N=LΔp/3600×1000×η_ВЕНТ

η_ВЕНТ = 0,78 из аэродинамической характеристики

N= 2600×355/3600×1000×0,78=0,33 кВт.

Приточная система П3

Расчетное давление вентилятора составит:

Δр_ВЕНТ =1,2(Δр_СИСТ +Δр_КЛАП +Δр_ФИЛЬТ +Δр_КАЛ +Δр_РЕШ +Δр_ГЛУШ )=

=1,2 (295,6+10+38+96,23+2,2+30)=519,23 Па

Подача вентилятора:

L_ВЕНТ = 1,2× L_СИСТ =1,2× 6105,1=6715,6 м³ /ч

К установке принимаем радиальный вентилятор ВЦ 4-75 № 5 (исполнение 1) L = 6750 м³ /ч Δр= 520 Па (вентагрегат Е5.100-2) с диаметром ротора 1,0 D_НОМ , частотой вращения 1415 об/мин и с электродвигателем на одной оси 4А80В4 N=1,5 кВт. Масса агрегата 96 кг.

Проверяем мощность электродвигателя по формуле:

N=LΔp/3600×1000×η_ВЕНТ

η_ВЕНТ = 0,82 из аэродинамической характеристики

N= 6750×520/3600×1000×0,82=1,19 кВт.

Вытяжная система В1

Расчетное давление вентилятора составит:

Δр_ВЕНТ =1,2Δр_СИСТ =1,2 ×21,1=23,2 Па

Подача вентилятора:

L_ВЕНТ = 1,2× L_СИСТ =1,2× 300=330 м³ /ч

К установке принимаем крышной радиальный вентилятор VRK 30/22-2Е-10 L = 330 м³ /ч Δр= 25 Па с частотой вращения 710 об/мин и N=0,067 кВт.

Вытяжная система В2

Расчетное давление вентилятора составит:

Δр_ВЕНТ =1,2Δр_СИСТ =1,2 ×47,32=52,05 Па

Подача вентилятора:

L_ВЕНТ = 1,2× L_СИСТ =1,2× 849,2=934,1 м³ /ч

К установке принимаем крышной радиальный вентилятор VRK 30/22-2Е-6 L = 950 м³ /ч Δр= 55 Па с частотой вращения 25400 об/мин и N=0,105 кВт.

Вытяжная система В3

Расчетное давление вентилятора составит:

Δр_ВЕНТ =1,2Δр_СИСТ =1,2 ×41,72=45,9 Па

Подача вентилятора:

L_ВЕНТ = 1,2× L_СИСТ =1,2× 1263,2=1389,5 м³ /ч

К установке принимаем крышной радиальный вентилятор VRK 56/35-4Е-8 L = 1400 м³ /ч Δр= 50 Па с частотой вращения 730 об/мин и N=0,185 кВт.

Вытяжная система В4

Расчетное давление вентилятора составит:

Δр_ВЕНТ =1,2Δр_СИСТ =1,2 ×146,04=160,64 Па

Подача вентилятора:

L_ВЕНТ = 1,2× L_СИСТ =1,2× 2625,3=2887,8 м³ /ч

К установке принимаем радиальный вентилятор ВЦ 4-75 № 4 (исполнение 1) L = 2900 м³ /ч Δр= 165 Па (вентагрегат Е4.110-1б) с диаметром ротора 1,1 D_НОМ , частотой вращения 910 об/мин и с электродвигателем на одной оси 4А71А6 N=0,37 кВт. Масса агрегата 63,6 кг.

Проверяем мощность электродвигателя по формуле:

N=LΔp/3600×1000×η_ВЕНТ

η_ВЕНТ = 0,64 из аэродинамической характеристики

N= 2900×165/3600×1000×0,64=0,21 кВт.

Вытяжная система В5

Расчетное давление вентилятора составит:

Δр_ВЕНТ =1,2Δр_СИСТ =1,2 ×21=23,1 Па

Подача вентилятора:

L_ВЕНТ = 1,2× L_СИСТ =1,2× 214,4=235,8 м³ /ч

К установке принимаем радиальный вентилятор ВР-86-77-2,5 L = 240 м³ /ч Δр= 25 Па с диаметром ротора 1,0 D_НОМ , частотой вращения 1350 об/мин и с электродвигателем на одной оси АИР56А4 N=0,12 кВт. Масса агрегата 20,7 кг.

Вытяжная система В7

Расчетное давление вентилятора составит:

Δр_ВЕНТ =1,2Δр_СИСТ =1,2 ×42,2=46,4 Па

Подача вентилятора:

L_ВЕНТ = 1,2× L_СИСТ =1,2× 900=990 м³ /ч

К установке принимаем радиальный вентилятор ВР-86-77-2,5 L = 1000 м³ /ч Δр= 50 Па с диаметром ротора 1,0 D_НОМ , частотой вращения 2750 об/мин и с электродвигателем на одной оси АИР63В2 N=0,55 кВт. Масса агрегата 22,2 кг.

Вытяжная система В8

Для вытяжки из помещения свинарника-откормочника используем 2 вентагрегата.

К установке принимаем 2 крышных радиальных вентилятора ВКР № 4 L = 3100 м³ /ч Δр= 60 Па с частотой вращения 1000 об/мин и N=0,55 кВт. Масса агрегата 60 кг.

5.5 Подбор шумоглушителей

Приточная система П1

Выбираем трубчатый шумоглушитель ГТП 2-4 высотой 0,5 м, шириной 0,8 м и длиной 0,48 м с аэродинамическим сопротивлением 25 Па.

Приточная система П2

Выбираем трубчатый шумоглушитель ГТП 2-4 высотой 0,5 м, шириной 0,8 м и длиной 0,48 м с аэродинамическим сопротивлением 25 Па.

Приточная система П3

Выбираем трубчатый шумоглушитель ГТП 2-6 высотой 0,7 м, шириной 1,0 м и длиной 0,48 м с аэродинамическим сопротивлением 30 Па.

Таблица 5.1.

Сводная таблица основного вентиляционного оборудования.

2.1 Подготовительные работы

Подготовительные работы включают в себя разработку и заключение контрактов на строительство систем вентиляции, инженерную подготовку производства, подготовку объекта под монтаж [22].

Монтаж систем промышленной вентиляции начинается с того, что бригаде монтажников передают техническую документацию : поэтажные планы здания с наружными разрезами и нанесённым на них расположением вентиляционных систем, рабочие чертежи отдельных узлов и систем, способов установки оборудования и органов управления, детали крепления. На всех чертежах обязательно должны быть указаны типы и марки оборудования, размеры и формы воздуховодов, расположение их по отношению к строительным конструкциям. Обязательным документом является проект производства работ - ППР, или краткая технологическая записка.

Необходимо, чтобы к началу монтажа вентиляционных установок основные строительные работы на месте монтажа были закончены.

При монтаже систем вентиляции надо строго соблюдать указания проекта, не нарушать строительные конструкции здания. Малейшие отступления от проекта должны быть согласованы с проектной организацией.

Объект считается подготовленным к монтажу при полной готовности строительных конструкций, на которых устанавливают вентиляционное оборудование и прокладывают воздуховоды, а также готовности помещений вентиляционных камер. К началу монтажа оборудования строители должны закончить фундаменты под оборудование. В стенах и перекрытиях должны быть оставлены монтажные проёмы для подачи крупногабаритного оборудования и воздухоотводов к месту монтажа. Технологическое оборудование должно быть установлено на месте.

До начала монтажа в цехе должны быть закончены работы, связанные с проводкой электроосвещения, сооружением лесов и подмостей для монтажа оборудования и воздухоотводов па высоте. К месту монтажа должен быть свободный доступ [23].

2.2 Заготовительные работы

Заготовительные работы - это производство деталей воздухоотводов для монтируемых систем вентиляции. Номенклатура деталей воздухоотводов для каждой системы индивидуальна и окончательно определяется в ходе монтажного проектирования.

При индустриальном методе монтажа изготовление деталей воздухоотводов (вентиляционных заготовок) отделено от монтажных работ, т.е. детали воздухоотводов изготавливаются вне монтажного объекта на заготовительных предприятиях.

Различают следующие виды заготовительных предприятий:

- вентиляционный завод как самостоятельное юридическое лицо;

- центральная заготовительная мастерская, как правило, на балансе монтажной фирмы;

- участковая заготовительная мастерская, на балансе монтажной фирмы.

В УЗМ изготавливаются мелкие детали и подмеры по разовым заказам.

Системы вентиляции монтируются из:

- стандартного оборудования (приточных камер, вентиляторов и др.);

- типовых устройств и деталей систем (мягких вставок, глушителей шума, заслонок, шиберов клапанов, дефлекторов, узлов прохода через кровлю,воздухораспределительных устройств, деталей подвеса трасс воздуховодов: хомутов,тяг, кронштейнов, талрепов, траверс и др.)

- деталей воздухоотводов (прямых и фасонных частей круглого, прямоугольногосечения, деталей соединения воздуховодов между собой: (ниппелей, реечныхсоединений, шин, фланцев, бандажей и др.); фасонные части: отводы, переходы, заглушки и узлы ответвлений ( врезки, тройники и крестовины);

- контрольно-измерительных приборов (КИП) и приборов автоматики;

- различных материалов (уплотнительных прокладок, мастик, изоляционных материалов) [23].

2.3 Транспортные средства

Транспортные работы обеспечивают доставку материальных элементов и технических средств строительных процессов к местам возведения сооружений или прокладки воздуховодов транспортным процессом погрузки-разгрузки и складирования [22].

2.4 Такелажные работы

Монтаж систем промышленной вентиляции связан с перемещением тяжелого и громоздкого оборудования. Установка элементов циклонов, калориферов, вентиляторов и другого оборудования требует применения всевозможных грузоподъемных и других такелажных механизмов и приспособлений.

Такелажные работы должны вестись в строгом соответствии с типовыми схемами производства работ по монтажу систем промышленной вентиляции.

До начала выполнения такелажных работ осматривают оборудование и намечают способы закрепления строп и перемещение его. Проверяют наличие монтажных петель на оборудование и в случае необходимости приваривают их. Пользоваться следует только инвентарными стропами, которые надо внимательно осмотреть. Стропы с порванными петлями и нарушенными оплетками применять нельзя.

Почти при любой такелажной операции приходится пользоваться стальными и пеньковыми канатами. От правильного подбора канатов и их качества зависят успешное выполнение такелажных работ, сохранность монтируемого оборудования и что самое главное, безопасность монтажников, выполняющих такелажные работы. Это обстоятельство требует особо внимательного отношения к выбору строповочных средств.

При монтаже лёгкого оборудования груз поднимают вручную или с помощью простого блока или полиспаста, при этом пользуются пеньковыми канатами диаметром до 28 мм. При монтаже тяжелого оборудования применяют стальные канаты. Такелажные подъемные механизмы (лебёдки, краны и др.) должны быть оснащены стальными канатами.

Для такелажных работ применяют канаты, свитые из проволок одного диаметра, двойной свивки с: пеньковым сердечником в шесть прядей. В одной пряди 19 проволок.

Необходимое сечение каната подбирают по таблицам, где для каждого сечения каната указано расчетное разрывное усилие. Величину расчетного разрывного усилия определяют но формуле:

S_max =SK

где S_{ma х} расчетное разрывное усилие каната; S - натяжение каната; К -коэффициент запаса прочности , равен 12 для такелажных работ на монтаже систем промышленной вентиляции.

Вентиляционное оборудование очень часто монтируют в таких условиях, когда можно применить только механизмы и приспособления, имеющие небольшие габариты.

Для подъема грузов на небольшую высоту (до 0,5 м), а также для перемещения их по горизонтали применяют различные домкраты: винтовые, реечные и гидравлические.

В качестве подъемного механизма на монтаже систем промышленной вентиляции используют тали, которые имеют простую конструкцию и небольшую массу. Кроме того, они надежнее в работе и, что очень важно, легко закрепляются на опоре. Тали бывают шестеренные, червячные и рычажные.

Так же для подъема груза при монтажных работах применяют блоки, которые используют для изменения направления движения каната (неподвижные блоки) или для выигрыша в силе, скорости (подвижные блоки).

Ручные рычажные лебедки предназначены для подъема и перемещения грузов в горизонтальном или наклонном направлении при монтаже систем промышленной вентиляции.

Из передвижных кранов, применяемых при монтаже, используют автомобильный кран К-51,3т, обладающий большой скоростью передвижения, маневренностью и большой проходимостью [24].

2.5 Инструменты и инвентарь используемые для монтажа

При понтаже обуродования приточных камер звено слесарей – вентиляционников должно быть снабжено следующими приспособлениями:

При монтаже вытяжного зонта над обуродованием звену слесарей вентиляционщиков необходимо:

2.5 Монтажные работы

2.5.1 Монтаж воздуховодов

Состав работы

1. Сборка деталей и воздуховодов в укрупненные блоки на фланцах с постановкой прокладок и затяжкой болтов.

2. Установка средств креплений в готовые отверстия с заделкой цементным раствором и его приготовлением или закрепление их к опорным конструкциям с поддерживанием при электроприхватке.

3. Подъем и установка блоков в проектное положение и временное их крепление (при необходимости).

4. Соединение установленного блока с ранее смонтированным блоком на фланцах с установкой прокладок и затяжкой болтов.

5. Выверка и окончательное закрепление системы.

Состав звена

Монтажник систем вентиляции 5 разр. 1чел

4" 1чел

3" 1чел

2 " 1чел

Последовательность работ

Комплекты вентиляционных установок поступают к месту монтажа с приобъектного склада на автомашинах, автопогрузчиках в контейнерах. Узлы и детали с автомашин разгружают кранами. Доставленные комплекты рассортировывают согласно маркировке и отдельные детали разносят к месту монтажа вручную. Путь перемещения грузов должен быть очищен от мусора, грязи, лишних предметов.

Для монтажа вентсистем в стенах и перекрытиях здания должны быть остановлены необходимые отверстия. Если этих отверстий нет, их нужно пробить. Необходимо также разметить и пробить отверстия, чтобы можно было установить различные средства крепления. Эти работы выполняют со строительных лесов, площадок и подмостей.

Инвентарные площадки (УИКМ-60)- козлы с настилом или монтажные вышки устанавливают в нужных местах и проверяют их прочность и надежность. По имеющимся строительным отметкам наносят на стене на высоте 1,5 м от уровня чистого пола вспомогательную линию, параллельную уровню пола. На этой линии откладывают расстояние между осями отверстий, начиная с крайнего. С помощью рулетки с отвесом от уровня чистого пола или вспомогательной линии отмечают центры отверстий или средств крепления согласно проекту. Затем электрической сверлильной машиной просверливают отверстия нужного размера.

Подвески и кронштейны крепят с помощью строительно-монтажного пистолета СМП-3, который забивает крепежные детали - гвоздевые дюбели.

Расчетный шаг кронштейнов и подвесок следует принимать 4м, если диаметр большей стороны прямоугольного воздуховода не более 400 мм, и 3 м при диаметре круглого воздуховода или размерах большей стороны - прямоугольного воздуховода сечения выше 400 мм. Если нагрузка в месте заделки подвесок в перекрытие или в другую строительную конструкцию превышает допустимую, то расчетный шаг кронштейнов следует уменьшить.

Монтаж горизонтальных воздуховодов может быть начат, когда в местах их прокладки оштукатурены стены, потолки, перегородки и установлены средства крепления и опоры.

Перед началом монтажа следует проверить комплектность и качество деталей и узлов, изготовленных в УЗМ непосредственно у места монтажа на полу воздуховоды должны быть собраны в звенья, возможная величина которых определяется местными условиями, грузоподъемностью лебедок. Это делают для того, чтобы как можно меньше вести работ на высоте.

Собранное звено воздуховода закрепляют инвентарными стропами 3СК-0,4 и лебедками ТЭЛ-2. При подъеме нужно следить за тем, чтобы воздуховод не цеплялся за строительные конструкции, оборудование, монтажные вышки. Для этого к воздуховоду прикрепляют оттяжки, с помощью которых во время подъема его удерживают в нужном положении.

Магистральные воздуховоды монтируют в направлении от вентилятора. Правильность установки проверяют с помощью шнура, натянутого по фланцам, сначала вдоль трех первых устанавливаемых деталей, а затем и вдоль каждой последующей.

Только после выверки и устранения прогибов воздуховод захватывают хомутами подвесок и закрепляют. Хомуты должны плотно охватывать воздуховод: зазоры не допускаются. После закрепления воздуховодов на подвесках, оттяжки и стропы снимают и вновь проверяют правильность смонтированного узла и устраняют искривления с помощью талрепов.

Фланцевые соединения должны находиться вне строительных конструкций, а гайки болтов фланцевого соединения с одной стороны. Резиновые прокладки между фланцами должны плотно прилегать, ко всей плоскости.

Все регулирующие устройства следует располагать так, чтобы ими можно было легко воспользоваться.

Вертикальные воздуховоды монтируют методом наращивания, если невозможно поднять весь воздуховод сразу.

Прокладка вертикального воздуховода у стены внутри здания необходимо проводить в следующей последовательности: стена должна быть оштукатурена и готовы отверстия во всех перекрытиях. Сначала устанавливают средства подъема (лебедку). Верхний узел крепят стропами и поднимают на высоту следующего узла. Узлы соединяют с подмостей. Соединенный узел поднимают на высоту следующего элемента воздуховода и т.д. Когда подняты и соединены все узлы, их крепят к стене хомутами. Верхнюю, выступающую над кровлей часть вертикального воздуховода закрепляют растяжками.

По окончании монтажа подъемные приспособления снимают.

Отклонение воздуховодов от вертикали не должно быть больше 2-3 мм на 1 м высоты.

2.5.2 Монтаж вентиляторов

Состав звена монтажников систем вентиляции

6 разр. 1чел

4 " 1чел

3 " 2чел

Вентиляторы ВЦ 4-75 и электродвигатели 4А71В6 монтируют в соответствии с технологическими картами на монтаж систем промышленной вентиляции, закрепляют обычно либо на бетонных или железобетонных основаниях, либо на металлических конструкциях в виде специальных площадок или кронштейнов.

Вентиляторы ВЦ 4-75 устанавливают в помещении после того, как будут закончены работы по устройству черных полов и подготовлены фундаменты для вентиляторов и электродвигателей, следует тщательно проверить все размеры фундамента, которые должны точно соответствовать указанным в проекте размерам, расположение отверстий под анкерные болты с помощью шаблонов, а также качество фундаменты (не допускаются повреждения углов, раковины, оголенность арматуры).

Центробежные вентиляторы доставляют к месту монтажа в собранном виде, т.е. на одной раме с электродвигателем. Монтаж таких вентиляторов методом накатки начинают с установки лебедки и блоков. Затем вентилятор с электродвигателем крепят стропами 3СК-0,4 и поднимают по лагам на фундамент. Чтобы не смять заранее установленные анперные болты во время подъема вентилятора на фундамент кладут бруски, которые после подъема снимают.

После того, как проверяют по отвесу и уровню правильность установки вентилятора, раму закрепляют на фундаменте, а такелажные приспособления убирают.

2.5.3 Монтаж калориферов

Состав работы

1. Доставка секций к месту монтажа на расстояние до 20 м.

2. Установка секций.

3.Присоединение секций с установкой прокладок, затяжкой гаек и выверкой по уровню.

Состав звена монтажников систем вентиляции

6 разр. 1чел

4 " 1чел

3 " 2чел

Перед установкой калориферов КВС 7А-П проверяют соответствие их модели проекту и затем проводят гидравлические испытания. Калориферы испытывают под давлением на 2кгс/см² больше рабочего, но не выше избыточного давления, равного 8 кгс/ см² . Испытание длится 2-3 мин. за это время понижение давления не допускается.

Перед монтажом калориферы очищают от грязи, пыли, выправляют погнутые пластинки, чтобы не повредить их оцинковку. В приточных камерах калориферы обычно устанавливают на металлических подставках из угловой стали. Размеры подставки зависят от количества и способа установки калорифера.

Устанавливать калориферы следует вертикально, причем штуцер для входа теплоносителя должен быть расположен вверху, а штуцер для выхода теплоносителя -внизу.

До начала монтажа калориферов необходимо установить лебедку ТЭЛ-2 грузоподъемностью 2 т и блоки такой же грузоподъемности. К месту монтажа калориферов подтаскивают металлическую подставку, которую крепят к опорным конструкция и с помощью катков подкатывают калориферы. Калориферы крепят стропами 3СК-0,4 и лебедкой ТЭЛ-2 поднимают на подставку. С закрепленного на подставке калорифера снимают стропы и оттяжки. Монтаж остальных калориферов выполняют в той же последовательности.

После того, как калориферы будут установлены их обвязывают заранее изготовленными в мастерских трубопроводами и необходимой арматурой. Обвязанные калориферы испытывают на плотность и равномерность прогрева.

По окончании монтажа необходимо заделать все отверстия между калориферами и строительными конструкциями, чтобы холодный воздух не проникал к всасывающему патрубку вентилятора, минуя калорифер. Зазоры заделывают кровельной сталью и асбестовым картоном.

При установке калориферов в вентиляционной камере следует с каждой стороны калорифера, т.е. со стороны входа и выхода воздуха , оставить свободное пространство шириной не менее 700 мм, нужное для осмотра во время эксплуатации.

Калориферы соединяют с воздуховодами переходами и фланцами с асбестовыми прокладками.

Трубопроводы присоединяют к калориферам посредством разборных соединений (фланцы, резьбовые соединения). Трубопроводы должны иметь уклон: для воды не менее 3 мм на 1 м длины, для пара и конденсата не менее 5 мм на 1 м длины.

Направление уклона должно обеспечивать удаление воздуха из системы и слив воды по трубоводам.

В местах прохода трубопроводов через строительные конструкции здания (стены, перекрытия) необходимо помещать гильзы. Трубопроводы для пара или воды с температурой выше 100°С проходящие через сгораемые конструкции, изолируют листовым асбестом. Все трубопроводы, проводящие теплоноситель к калориферам, покрывают термоизоляцией.

2.5.4 Монтаж шумоглушителей

Состав звена

Монтажник систем вентиляции 5разр. 1

3 " 1

2 " 1

Трубчатые шумоглушители ГТП 2-4 состоят из корпуса, присоединительных фланцев, направляющих уголков. До начала установки шумоглушителей должны быть выполнены следующие работы: оштукатурены стены в местах подъема и установки шумоглушителя, сделаны чистые полы, оставлены монтажные проемы, освещено место монтажа.

Монтаж начинают с подачи корпуса глушителя в зону монтажа и установки его под местом подъема. Затем шумоглушитель поднимают в проектное положение, закрепляют на подвесах и присоединяют к нему воздуховоды [24].

2.5.5 Монтаж вентиляционного зонта

Состав работы

1. Установка с пригонкой отсоса по месту.

2. Присоединение отсоса к воздуховоду на фланцах с постановкой прокладок и затяжкой болтов.

Состав звена монтажников систем вентиляции

5 разр. - 1

3" - 1

К началу монтажа должны быть выполнены следующие работы: установлена металлическая стойка, зона монтажа освещена и расчищена. Зонт размерами 0,772 х 0,672 и утка собираются в узел и к нему привариваются монтажные скобы. Монтаж ведется с помощью автокрана К-51,3т.

Зонт поднимается в проектное положение и устанавливается опорной пятой в отверстие в кронштейне. Для того, чтобы удержать зонт в проектном положении, его крепят временным креплением к стойке, после этого снимают стропы. Между уткой и воздуховодом устанавливают патрубок с поворотным креплением. Крепление зонта осуществляют с передвижной монтажной площадки [23].

2.6 Испытание вентиляционных систем

После окончания монтажа вентсистем, подключения электроэнергии для питания электродвигателей вентиляторных агрегатов и другого вентиляционного оборудования,а также присоединения всех других коммуникаций (трубопроводов высокотемпературной воды или пара для калориферов и др.) производится обкатка оборудования и испытание систем.

Установки вентиляции до их испытания должны непрерывно и исправно проработать в течение 7ч. Обкатка производится после ревизии вентоборудования: снятия консервирующей смазки с деталей, замера электрического сопротивления изоляций электродвигателей, проверки наличия заводской смазки подшипников электродвигателей, вентиляторов, клапанов, редукторов и других механизмов и при необходимости либо заливки до требуемого уровня, либо полной смены заводской смазки.

Проведение обкатки начинается с кратковременного включения вентилятора, для определения правильности направления вращения рабочего колеса. При обкатке вентилятор должен быть соединен с системой воздуховода. Для исключения перегревания электродвигателя следует замерить силу тока, проходящего через один из проводов его электропитания, и при силе тока выше номинального значения, указанного на табличке двигателя, задросселировать систему, т.е. снизить количество воздуха, перемещаемого вентилятором до той величины, когда показания амперметра не будут превышать номинального для данного электродвигателя значения. Во время обкатки следует внимательно следить за температурой подшипников вентилятора и электродвигателя, которая не должны превышать более чем на 60°С температуру окружающей среды, но не должна быть выше 85°С. Обкатка должна производиться в присутствии представителей заказчика и генерального подрядчика и оформляться актом.

Следующим этапом являются предпусковые испытания вентсистем, которые производятся после полного окончания монтажных работ, в подготовительных к сдаче помещениях и при наличии акта обкатки оборудования. Вентиляционные установки, связанные с технологическим оборудованием (местные отсосы, укрытия), испытывают после монтажа оборудования, на работе самого технологического оборудования не являются обязательной.

Перед предпусковыми испытаниями проверяют соответствие установленного вентоборудоваиия проектным данным, качество сборки воздуховодов, соединения их с оборудованием, законченность строительных работ в венткамерах, эксплуатационную готовность оборудования. На все выявленные при проверке дефекты составляют ведомость и передают генеральному пордрядчику. Дефекты должны быть устранены до начала предпусковых испытаний.

При испытаниях, выявляющих фактическую характеристику вентсистемы, проверяют :

1. подачу вентагрегата и ее соответствие проектным данным;

2.объемы воздуха, проходящего через воздухораздатные или воздухоприемные устройства общеобменных вентсистем и соответствие этих объемов проектным данным;

3.объемы воздуха, проходящего через воздухоприемные и воздухораздаточные устройства местных вентсистем, обслуживающих технологическое оборудование и отдельные производственные места;

4.сопротивление проходу воздуха в калориферах, пылеуловителях, фильтрах, местных отсосах;

5.скорость воздуха на выходе из приточных отверстий;

6. отсутствия неплотностей в воздуховодах и других элементах систем;

7. равномерность прогрева калорифера.

Предпусковые испытания систем естественной вентиляции ограничивается проверкой фактических размеров сечений трассировки воздуховодов, соответствия проектным данным и наличия тяги в каждом воздухоприемном отверстии.

Тяга проверяется проглатыванием анемометром, задымлением или по отклонению тонких бумажных ленточек.

Допускаются следующие отклонения от предусмотренных проектом данных , выявленные при испытании вентиляционных систем:

±10% - по расходу воздуха (подаче), проходящего через воздухораспределительные и воздухоприемные устройства общеобменных систем вентиляции при условии обеспечения требуемого подпора (разрежения) воздуха в помещениях;

±10% - по расходу воздуха, удаляемого через местные отсосы и подаваемого через душирующис патрубки;

±10% - по объему воздуха проходящего через головные участки установок в общеобменной вентиляции.

Степень неплотности воздуховодов и других элементов вентиляционных систем устанавливают по суммарной величине подсосов и утечек воздуха, которую можно определить как разность между объемами воздуха, замеренными у воздухораздаточных или воздухоириемных устройств и объемов воздуха, проходящего через головной участок у вентилятора. Максимальная величина подсоса или утечки воздуха в воздуховодах и других элементах системы не должна превышать допустимых значений 10% производительности вентилятора при длине сети до 50 м и 15% при длине более 50м.

В процессе работы по испытанию вентиляционных систем входит также проверка на герметичность участков воздуховодов, скрытых в строительных конструкциях, методом аэродинамических испытаний. По результатам проверки составляют акт освидетельствования скрытых работ [22].

2.7 Приемка вентиляционной установки

Приемка смонтированной вентиляционной установки производится комиссией. В состав комиссии входят представители заказчика (Министерство сельского хозяйства Республики Татарстан) и проектно-монтажной организации (ООО «Оберхофф»).

При приемке необходимо проверить соответствие установки проекту, качество монтажа и эффективность её работ.

При приемке вентустановок следует особое внимание обращают на соответствие оборудования требованиям пожарной безопасности.

На каждую вентустановку при ее пуске в эксплуатацию должны быть составлены технический паспорт, журнал ремонта и эксплуатации и инструкция по эксплуатации.

2.8 Паспортизация вентиляционной установки

В паспорт необходимо снести следующие данные об установке:

- общие сведения (обозначение и порядковый номер; назначение, обслуживаемого помещения; кем выполнен проект; кем произведен монтаж);

- технические данные об установке (характеристика оборудования – вентилятора, калорифера, электродвигателя, пылеулавливающих и других устройств);

- результаты технических испытаний установки и проверки ее санитарно-гигиенической эффективности;

- должностное лицо, ответственное за работу установки.

К паспорту прилагается схема установки. В паспорт вентиляционной установки необходимо вносить изменения, возникающие в процессе эксплуатации (замена оборудования и др.).

Паспорт хранится в техническом отделе заказчика.

Введение

Термин - «автоматизация» подразумевает теплотехнический контроль, автоматическое регулирование, автоматическую защиту оборудования, управление электроприводами и блокировку.

Средства автоматизации (контроля, автоматического регулирования, защиты оборудования, блокировки, управления и диспетчеризации) систем вентиляции следует проектировать в целях: а) обеспечения и поддержания требуемых условий воздушной среды в помещениях, повышения надёжности работы систем, а также включения и отключения систем по специальным требованиям (например, при авариях); б) сокращения обслуживающего персонала, экономии тепла и электроэнергии. Степень автоматизации зависит от назначения здания и сооружения, вида систем, необходимой продолжительности работы оборудования и экономической целесообразности. Автоматизацию систем вентиляции следует проектировать, основываясь на простейших из возможных решениях и схемах, применяя минимальное количество приборов и средств автоматизации. Приборы автоматического регулирования и контроля должны быть, как правило, однотипными, причём устанавливаемые в обслуживаемых помещениях - в камерном исполнении, а устанавливаемые непосредственно на оборудовании, воздуховодах - в внутреннем сечении.

Проекты автоматизации должны разрабатываться с учётом максимальной индустриализации монтажа, для чего следует:

а) при проектировании строительных конструкций, технологических процессов, оборудования и трубопроводов предусматривать закладные части и детали, необходимые для крепления и монтажа приборов и средств автоматизации.

б) приборы и средства автоматизации устанавливать по нормалям и типовым чертежам с максимальным использованием деталей, изготовляемых заводским путём.

3.1 Описание объекта автоматизации

Система вентиляции предназначена для создания в помещении необходимого воздухообмена. Приточная камера служит для подачи свежего воздуха в помещении, для компенсации тепло и влаговыделений и обеспечения необходимой кратности воздухообмена.

В зависимости от времени года приточная система выполняет различные функции; летом - только вентиляционные; зимой - вентиляционные и отопительные.

Вентиляционные камеры - это помещения для размещения вентиляционного оборудования; вентиляторов, калориферов, фильтров и т. д.

3.2 Функции систем автоматизации

Устройства автоматизации выполняют следующие функции:

- местное и дистанционное измерение технологических параметров (теплотехнический контроль);

- автоматическое и дистанционное управление приводными двигателями, приводами запорных органов и сигнализации их состояния (включено - отключено, открыто - закрыто);

- предупредительная сигнализация отклонений технологических параметров, свидетельствующих о наличии предаварийного состояния;

- автоматическая защита,предотвращающая переход пред аварийного состояния в аварийное (автоматика безопасности для котельных установок);

-автоматическое и дистанционное регулирование - поддержание технологических параметров в соответствии с заданным значением или изменение их по заданному закону.

Местный контроль при помощи показывающих приборов предусматривается для следующих параметров: температур наружного воздуха, воздуха в помещении, приточного воздуха, теплоносителя на входе и выходе калорифера.

Дистанционный контроль рекомендуется предусматривать только для основных параметров, характеризующих работу системы в целом (например, температура). Следует предусматривать сигнализацию отклонений параметров, которые могут привести к аварии оборудования системы вентиляции, либо к ухудшению качества технологического продукта.

Автоматическое (дистанционное сблокированное) управление системами приточной вентиляции позволяет нажатием кнопки «Пуск» одновременно включитьдвигатели приточного и вытяжного вентиляторов, открывать клапаны наружного воздуха включается электрообогрев створок клапана наружного воздуха на 5 - 30 минут до включения системы. При нажатии кнопки «Стоп» указанные двигатели одновременнс отключается, воздушные клапаны и клапаны на теплоносителе закрываются.

При индивидуальном дистанционном управлении каждый двигатель включается к отключается отдельной кнопкой или ключом, аналогично открываются и закрываются воздушные и регулирующие клапаны. Выбор вида управления осуществляется ключом выбора режима, сигнализация состояния оборудования осуществляется с помощью сигнальных ламп.

Автоматическая защита калориферов 1-го подогрева от замораживания является обязательной для систем приточной вентиляции, работающих при отрицательных температурах наружного воздуха.

3.3 Теплотехнический контроль и сигнализация

Параметры, наблюдение за которыми необходимо для правильной и экономичной работы систем вентиляции должны контролироваться показывающими приборами, причём на щиты автоматизации рекомендуется выносить только приборы контроля основных параметров, отображающих работу систем в целом. Приборы контроля промежуточных параметров, характеризующих работу отдельных элементов и узлов систем, должны устанавливаться по месту.

Параметры, необходимые для учёта и анализа работы оборудования, должны контролироваться самопишущими приборами, а параметры, отклонение которых от нормы может привести к аварийному состоянию оборудования, браку продукции или к нарушению технологического процесса - сигнализирующими приборами.

При дистанционном контроле нескольких однотипных параметров рекомендуется использовать общий многоточечный показывающий или самопишущий прибор. С целью сокращения габаритов щитов контроля и автоматизации следует применять малогабаритные измерительные приборы.

Для контроля параметров измерение которых необходимо при наладке систем автоматического регулирования установок вентиляции и производстве испытаний, надлежит предусматривать устройства для монтажа и подключения переносных измерительных приборов (отбойные устройства, бобышки, карманы и т. п.)

В системах приточной вентиляции следует устанавливать приборы контроля для измерения температуры воздуха в обслуживаемых помещениях, приточного и наружного воздуха и параметров теплоносителя.

3.4 Автоматическое регулирование систем вентиляции

Выбор системы автоматического регулирования по алгоритму управления (позиционное, пропорциональное, пропорционально - интегральное и т. п.) зависит от требований к точности поддержания регулируемых параметров, динамических свойств объектов регулирования и регуляторов, назначения систем, а также технической и экономической целесообразности.

Если перерывы в работе систем вентиляции в течении длительного времени недопустимы, то следует предусматривать в системах регулирования специальные устройства (байпасные панели, кнопки управления и т. д.) позволяющие осуществлять дистанционное ручное управление исполнительными механизмами.

Системы приточной вентиляции следует оснащать приборами регулирования температуры приточного воздуха.

Заданную температуру воздуха в помещениях, обслуживаемых системами приточной вентиляции, поддерживают изменением или температуры приточного воздуха (качественный метод), или его количества (количественный метод) или применяя оба эти методы.

Автоматическое регулирование температуры воздуха в системах приточной вентиляции производят или смешиванием наружного и рециркуляционного воздуха, или изменением тепло- производительности калориферов или используя оба этих способа.

Смешение различных количеств наружного и рециркуляционного воздуха в системах приточной вентиляции следует производить проходными воздушными клапанами (заслонками).

Изменять тепло-производительность калориферов в системах приточной вентиляции рекомендуется, как правило регулирующим клапанам на обратной линии теплоносителя при теплоносителе воде.

Способ изменения производительности вентилятора с помощью клапана направляющего аппарата, устройства для изменения числа оборотов вентилятора зависит от требуемого диапазона регулирования и производительности вентилятора; при этом следует отдавать предпочтение направляющим аппарата для вентиляторов одностороннего всасывания и индукторным муфтам скольжения для вентиляторов двустороннего всасывания.

Датчики для регулирования температуры воздуха помещений следует устанавливать в характерных точках обслуживаемых помещений, но допускается также установка датчиков и в рециркуляционных каналах, если параметры рециркуляционного воздуха не отличаются от параметров воздуха в помещении или отличается на постоянную величину и если это не внесёт существенных погрешностей в процесс регулирования.

Датчики не должны подвергаться воздействию тепла от нагретых поверхностей и устанавливаться в местах с недостаточной циркуляцией воздуха и в зоне непосредственного воздействия потока приточного воздуха.

3.5 Автоматическая защита оборудования и блокировки

С целью повышения надёжности работы вентиляционных систем и установок следует предусматривать автоматическую защиту оборудования и блокировки.

Автоматическую защиту калориферов от замораживания необходимо осуществлять при выключенной системе, если возможно проникание в калорифер воздуха с отрицательной температурой, и при работающей системе, если возможно падение давления или нарушение температурного графика сетевой воды при отрицательной температуре воздуха, поступающего в калорифер.

В случае снижения температуры воздуха перед калорифером до 3 °С датчик открывает регулирующий клапан на теплоносителе и закрывает его, если температура воздуха перед калорифером окажется выше 3 С независимо от действия других регуляторов, соединённых с клапаном.

Для предохранения калориферов от замерзания в момент запуска системы предусматривается предварительное открытие клапана на теплоносителе, с помощью которого прогреваются калориферы до открытия клапана (заслонки) в канале наружного воздуха и включения вентилятора.

Защиту калориферов при неработающей системе можно также осуществлять периодически открытием клапана по импульсу датчика, установленного в трубопроводе обратной воды, если температура обратной воды падает ниже 30 С.

Для осуществления этого способа защиты калорифера при остановленной системе необходимо обеспечивать минимальный пропуск (протечку) теплоносителя через калорифер, для чего параллельно регулирующему клапану подключают обводную линию с установленной на ней Шайбой (на схеме не показано).

Защиту калориферов при работающей системе осуществляется датчиком температуры, сигнализирующим об аварии или отключающим установку и открывающим регулирующий клапан при снижении температуры воды в обратном трубопроводе до 30 ° С

При температуре воздуха, поступающего в калорифер, выше 3 С датчик температуры обратной воды должен быть отключен датчиком температуры воздуха перед калорифером.

Автоматическую защиту калориферов от замораживания необходимо . проектировать для местностей с расчётными наружными температурами холодного периода года - 5 С и ниже (расчётные параметры. В системах вентиляции следует, как правило блокировать исполнительные механизмы клапанов (заслонок) наружного и выбрасываемого воздуха, а также клапанов на трубопроводах теплоносителя с электродвигателем вентилятора.

Электродвигатели насосов, фильтров, вытяжных вентиляторов рекомендуется блокировать с электродвигателем приточного вентилятора при дистанционном или диспетчерском управлении системой, а также при управлении системами со щитов автоматизации.

Защиту от замораживания калорифера рекомендуется выполнять на электрических " датчиках. Для защиты о замораживания калорифера 1-го подогрева применены дилатометрические датчики с электрическим сигнальным устройством:

ТУДЭ - 1 для контроля температуры наружного воздуха (срабатывает при + 3 С);

ТУДЭ - 4 - для контроля температуры обратной воды (срабатывает при температуре 20 - 30 С). В случае срабатывания обоих датчиков при работающем вентиляторе подаётся команда на его отключение.

3.6 Управление электродвигателями и диспетчеризация

Управление вентиляционными системами в зависимости от расположения средств управления (кнопки, ключи и т. п.) делится на местное, дистанционное и диспетчерское.

При местном управлении электродвигателями кнопки и ключи управления на местных щитах или непосредственно у электродвигателей.

При дистанционном управлении электродвигателями кнопки и ключи управления размещают в помещениях, обслуживаемых системами вентиляции, или на щитах управления и автоматизации, находящихся в других помещениях.

При диспетчерском управлении кнопки или ключи управления устанавливаются на диспетчерских щитах, располагаемых в специально выделенных помещениях диспетчерских пунктов.

Диспетчеризацию автоматизированных вентиляционных систем рекомендуется предусматривать для крупных промышленных предприятий и общественных зданий. На диспетчеризацию возлагаются централизованное управление работой систем, централизованный контроль наиболее характерных параметров и сигнализации их состояния и аварийного отключения.

Диспетчеризация должна обеспечивать оперативность контроля и управления, полное или частичное сокращение дежурного персонала у местных щитов автоматизации и оборудования, экономию электроэнергии, теплоносителем.

Диспетчерскому персоналу необходимо обеспечить дистанционное измерение основных параметров состояния воздуха в помещениях, а также параметров теплоносителя. В ряде случаев желательна замена контроля сигнализацией о предельных значениях параметров или отклонении их от заданного значения.

3. 7 Схема автоматизации

В схему управления для приточных вентиляционных систем входят местное управление при помощи кнопок - 1 КП, 1 КС, магнитный пускатель МПВ двигателя - Д (приточного вентилятора), исполнительными механизмами ~ ИМ, дистанционное сблокированое управление всем оборудованием приточной камеры при помощи ключа -КУ, переключение режима «местное-отключено-автоматическое» при помощи универсального переключателя -1 НУ. переключение управления «ручное-отключено-автоматическое» осуществляется с помощью универсального переключателя - 2 НУ.

Схемы регулирования отличаются большим разнообразием применяемых регулирующих воздействий с учётом климатических условий данной местности. Для * регулирования температуры «точки росы» применён регулятор температуры полупроводниковый типа ПТР-3-04 в комплекте со ступенчатым импульсным прерывателем типа СИП - 01. Регулятор температуры «точки росы» зимой управляет ' клапаном калорифера 1-го подогрева с электрическим исполнительным механизмом типа ПР-1М в переходный период электрическим исполнительным механизмом типа МЭО-10/100 на клапанах наружного воздуха. Предусмотрен реверс клапанов при повышении температуры наружного воздуха. Для упрощения схемы вместо датчиков теплосодержания — усложняемых термометром сопротивления - устанавливается дилатометрический датчик температуры типа ТУДЭ - 1 в потоке наружного воздуха, который настраивается на 0,5 С выше заданной температуры воздуха в помещениях. При срабатывании датчик даёт команду на реверс клапанов. Дистанционное управление исполнительными механизмами осуществляются ключом 1КУ.

Система управления приточной камерой (приточной установкой) с водяным обогревом и запорном краном.

Применение автоматических приточных камер. Система управления приточной камерой с водяным обогревом и запорным краном (САУ) предназначена для подогрева наружного воздуха, поступающего в помещение.

Основой САУ является микропроцессорный управляющий контроллер (УК) 2ТРМ1, который обеспечивает поддержание заданной температуры приточного воздуха за счёт регулировки потока горячей воды через калорифер путём изменения соотношения времени открытого и закрытого состояния шарового крана, а также отработку ряда аварийных ситуаций. Основной входной информацией являются сигнал датчика температуры (ДТ) приточного воздуха, сигнал датчика температуры обратной воды из калорифера и сигналы контактных датчиков состояния оборудования.

САУ работает в следующих основных режимах;

1 Автоматический режим.

В этом режиме производится стабилизация температуры приточного воздуха за счёт изменения потока горячей воды через калорифер путём изменения соотношения времени открытого и закрытого состояния шарового крана. Вначале выдаются сигналы

открытия воздушной заслонки и включения вентилятора. Затем производится управление электродвигателем шарового крана (ШКЭ) с целью поддержания заданной температуры приточного воздуха.

В случае снижения температуры обратной воды из калорифера ниже заданной, или в случае срабатывания термореле переохлаждения калорифера, выдаются сигналы выключения вентилятора, закрытия воздушной заслонки и полного открытия ШКЭ для максимального повышения температуры воды в калорифере. При этом также вырабатывается сигнал аварии и на щите управления загорается соответствующий индикатор.

2 Режим ручного управления.

Перевод в этот режим, управление ШКЭ, вентилятором и заслонкой осуществляется обслуживающим персоналом с помощью выключателей на щите управления. При этом управляющие сигналы с УК не проходят на оборудование. Управляющий контролёр (УК) осуществляет только контроль исправности ДТ и контроль температуры обратной воды из калорифера. При неисправности ДТ любого канала формируется сигнал неисправности данного канала на лицевой панели УК.

При понижении температуры обратной воды из калорифера управляющий контролёр, независимо от режима работы, полностью открывает шаровой кран (ШК) и закрывает воздушную заслонку. При этом не передней панели шкафа управления загорается соответствующий индикатор «защита».

3.8 Обозначения и маркировка датчиков, вспомогательных устройств, исполнительных механизмов и регулирующих органов

В состав САУ входят:

Шкаф управления (ШУПВ-П),

Шаровой кран с электроприводом,

Датчики температуры.

Шкаф управления представляет собой металлический ящик, состоящий из органов управления, находящихся на передней панели, реле и соединительных плат, находящихся внутри шкафа.

Шаровой кран с электроприводом - малогабаритное изделие современного дизайна. В зависимости от необходимого расхода воды оно может комплектоваться кранами с условными диаметрами Ду15 или Ду40.

Датчики температуры воды - поверхностные типа ТС-224.

Датчики температуры воздуха - типа ТС-125.

Описание прибора:

Термопреобразователи сопротивления ТС-125 предназначены для измерения температуры воздуха в помещениях различного назначения.

Технические параметры прибора:

Рабочий диапазон температур: -50...+100 °С

Класс допуска: A, B или C

Показатель тепловой инерции: не более 15 с

Схема соединений: двухпроводная

Дифференциальный полупроводниковый манометр - МД-2000.

Применение

Дифманометр предназначен для измерения технического состояния счетчиков газа, газовых фильтров, струевыпрямителей и других устройств путем индикации перепада давления на этих приборах.ДМ относится к средствам контроля.

Технические данные

Рабочее давление: 0,3; 0,6; 1,6 МПа

Диапазон измерений перепада: 0...4 кПа, 0...10 кПа, 0...25 кПа, 0...63 кПа.

Погрешность индикации перепада давления не более: ±4%.

Температура рабочей среды: от −30 до +60°С.

Измеряемая среда: воздух, природный газ, аргон и пропанобутановая смесь в газообразном состоянии.

Степень защиты корпуса от проникновения внешних твердых предметов, пыли и воды соответствуют IP 55 по ГОСТ14254-96 (МЭК 529-89).

Температура окружающей среды: от −40 до +70°С.

Минимальный срок службы: не менее 10 лет.

Датчик указания положения - ДУГИ 100.

Назначение

Предназначен для дистанционного указания положения выходного вала электрического исполнительного механизма, имеющего реостатный или индуктивный датчик.

Технические характеристики

Электрическое питание – однофазная сеть переменного тока с номинальным напряжением 220 В, 240 В частотой 50 Гц, или 220 В частотой 60 Гц. Допустимое отклонение напряжения питания от номинального от минус 15% до плюс 10%, частоты 2%.

Пределы регулирования начального и конечного положения стрелки не менее половины шкалы для обоих положений как для реостатного, так и для индуктивного датчиков. Мощность не более 5 ВА.Масса не более, 0.6 кг.

4.1 Определение сметной стоимости

Эффективность инвестиционного - строительного проекта существенно зависит от качества проектно - сметной документации.

Стоимость строительной продукции определяется сметными расчётами (сметой). Сметная документация является составной частью проекта и входит в него отдельным разделом. Смета составляется на основе проекта, сметных норм, расценок и других данных.

Главной задачей сметно - нормативной базы является определение стоимости строительства на всех стадиях разработки проектной и проектно - сметной документации.

Сметной нормой называется совокупность ресурсов (затрат труда рабочих, времени работы строительных машин, потребности в материальных ресурсах), установленная на принятый измеритель строительных, монтажных и других работ.

Главной функцией сметных норм является определение нормативного количества материальных и трудовых ресурсов.

Определение объёмов отдельных видов строительных работ по проектным данным производится с целью исчисления сметной стоимости ресурсным методом с использованием единичных расценок и текущих цен стоимости необходимых ресурсов.

Сметный расчет

Таблица 3.1.1