Курсовая работа: Гидроцилиндр с односторонним штоком

Содержание

1. Расчет и выбор гидроцилиндра

1.1 Определение диаметра поршня и штока гидроцилиндра

1.2 Проектирование и выбор гидроцилиндра

1.3 Определение расхода жидкости, необходимого для получения скорости перемещения рабочего органа

1.4 Выбор насоса

2. Выбор гидроаппаратуры и вспомогательных элементов гидропривода

3. Расчет трубопроводов гидросистемы

3.1 Определение диаметров всасывающего, напорного и сливного трубопроводов

3.2 Определение общих потерь давления, давления и подачи насоса, уточнение выбора насоса

4. Определение скорости рабочего и холостого хода, времени двойного хода поршня со штоком цилиндра

5. Определение коэффициента полезного действия гидропривода

6. Тепловой расчет гидропривода

7 Построение пьезометрической линии

Библиографический список

1. Расчет и выбор гидроцилиндра

1.1 Определение диаметра поршня и штока гидроцилиндра

В период установившегося движения суммарная нагрузка на штоке:

SP_уст =Р_п +Р_т +Р_тц +G (1)

где Р_п - полезное передаваемое усилие, Н; Р_т - сила трения в направляющих станка, Н; Р_тц - сила трения в цилиндре, Н.

Сила трения вычисляется по формуле (2):

Р_т = + (2)

где m₁ - коэффициент трения при установившемся движении (m₁ =0,06);

a - угол наклона направляющих станка к вертикальной оси (a=45°);

P^N - нормальная составляющая полезного усилия, прижимающая рабочий орган станка к станине. P^N =2800 Н;

G - вес подвижных частей. G=mg; G=230×9,8=2254 H.

Р_т = + =138,02+98=236 Н

Сила трения поршня в цилиндре определяется по формуле (3): P_пц = (3)

где h_мц - механический КПД гидроцилиндра учитывающий потери на трение поршня в цилиндре и штока в уплотнении (h_мц =0,95);

Р_тц = =842,1Н

Подставляя значения в формулу (1), получаем:

SP_уст =16000+842,1+238+2254=19334,1Н

В период разгона при отсутствии полезного усилия, суммарная нагрузка на штоке равна:

SP_раз =Р_и +Р_т +Р_тц + G (4)

где Р_и - сила инерции подвижных частей, Н;

Сила инерции подвижных частей определяется по формуле (5): Р_и = (5)

где u_px - скорость перемещения рабочего органа, м/с;

m - масса подвижных частей, кг;

Dt - время ускорения от нуля до наибольшей скорости стола (Dt=0,5с).

Р_и = =46 Н

Силу трения в период разгона определяем по формуле (2) при коэффициенте трения покоя m₂ =0,16).

Силу трения поршня в цилиндре Р_тц определяем по формуле (3): Р_тц =841,1H

Суммарная нагрузка на штоке в период разгона, равна:

SP_раз =564+841,1+2254+46=3705,1 Н

SP_уст =19334,1Н

SР_раз =3705,1 H

По суммарной нагрузке SР, преодолеваемой штоком гидроцилиндра в период установившегося режима и в период разгона, устанавливается наибольшее ее значение: SP=SP_уст =19334,1Н.

Давление в цилиндре принимаем р=1,4 МПа.

Для цилиндра с подачей масла в штоковую полость предварительный диаметр поршня определяется по формуле (6):

D= (6)

Где b=d/D. Учитывая, что принятое давление в цилиндре р=1,4 МПа, принимаем d=0,3D. Тогда b=0,3.

Подставляя в формулу (6) числовые значения, получаем диаметр поршня равным: D=134,4 мм.

Диаметр штока определяется, исходя из условия d=0,29D. Диаметр штока равен: d=38,98мм.

Руководствуясь ГОСТ 12447-80, принимаем стандартные параметры цилиндра, которые приведены в таблице 1

Таблица 1 - Номинальные параметры гидроцилиндра

1.2 Проектирование и выбор гидроцилиндра

Уточненное значение давления в гидроцилиндре, исходя из уравнения (6):

р= (7)

где b=d/D, тогда формула (7) примет вид:

р=

Подставляя числовые значения в формулу, получаем:

р= =1,719 МПа

Давление в цилиндре выберем в соответствии ГОСТ 6540-68 p=2,5 МПа. Толщина стенок тонкостенного цилиндра рассчитываем по формуле (8)

d> (8)

где р_кл - внутреннее давление, равное давлению настройки предохранительного клапана. р_кл =1,5×р; р_кл =3,75 МПа;

D - внутренний диаметр цилиндра;

[s] - допускаемое напряжение для материала цилиндра по окружности [s] =120 МПа.

Подставляем значения в формулу (8):

d> =1,9мм

Толщину стенки d тонкостенного цилиндра принимаем равной 6 мм

1.3 Определение расхода жидкости, необходимого для получения скорости перемещения рабочего органа

Расход жидкости Q л/мин, нагнетаемой насосом, определяется по заданной скорости u_рх перемещения силового органа при рабочем ходе по формуле (9):

Q= (9)

где F - площадь поршня гидроцилиндра, дм² ;

u_рх - скорость перемещения рабочего органа, дм/мин;

h₀ - объемный КПД гидроцилиндра, учитывающий утечки (h₀ =0,99)

Площадь поршня F определяется по формуле (10):

F=p×D² /4 (10), F₁ = (1,25/2) ² ×3,14=1,23 дм² , F₂ = (0,36/2) ² ×3,14=0,1 дм²

Подставив числовые значения в формулы (10), (9), получаем:

Q= =76,3 л/мин

1.4 Выбор насоса

По условию Q_ном Q; p_ном p, выбирается пластинчатый насос БГ12-24АМ с номинальными данными приведенными в таблице 2.

Таблица 2 - Параметры насоса Г15-24Р

2. Выбор гидроаппаратуры и вспомогательных элементов гидропривода

На основании номинальных данных насоса, выбираем гидроаппаратуру с параметрами, представленными в таблицах 3-7.

Манометр

Манометр выбирается по следующему условию:

0,75р_max ³р_кл (12)

р_max ³4,5/0,75=6 МПа

Принимает манометр типа МТП класса точности 1,5 и верхним пределом измерения р_ном =5МПа.

Гидробак

Объем гидробака заполняется на 80…90% маслом, а объем масла определяется по формуле (13):

V=3Q_ном (13)

V=3×77=231 л

Из стандартного ряда по ГОСТ 12448-80 принимаем объем гидробака V=250 л. Форма прямоугольного параллелепипеда 1: 1:

1.

Рабочая жидкость

В качестве рабочей жидкости выбираем индустриальное гидравлические масло ИГП - 18. Параметры масла приведены в таблице 3.

Таблица 3- Параметры масла ИГП-18

Распределитель

Принимаем распределитель В16 (схема 14).

В напорной линии расход Q_н =77 л/мин, потери давления в напорной линии Dр^н _ном =0,0583 МПа при Q_н =77 л/мин (по графику Г.4).

В сливной линии расход Q_сл =Q_ном × (F/ (F-f)).

Q_сл =77×(0,123/ (0,123-0,1)) =77×1,09=83,8 л/мин

Q_сл =83,8 л/мин.

Dр^сл _ном =0,183 МПа, при Q_сл =83,8 л/мин (по графику Г.4).

Параметры распределителя представлены в таблице 4:

Таблица 4 - Параметры распределителя

Параметры остальной аппаратуры представлены в таблице 5.

Таблица 5 - Параметры гидроаппаратуры

3. Расчет трубопроводов гидросистемы

3.1 Определение диаметров всасывающего, напорного и сливного трубопроводов

Скорости в линиях принимаем:

для всасывающего трубопровода u=1,6 м/с;

для сливного трубопровода u=2 м/с;

для напорного трубопровода u=3,2 м/с (при р<6,3 МПа).

Зная расход Q (расход жидкости во всасывающей, напорной и сливной линиях), диаметр трубопровода определяется по формуле (14):

, (14)

где u - скорость движения рабочей жидкости.

Для всасывающей линии внутренний диаметр трубопровода равен:

d_вс ==31,97 мм

Для сливной линии:

Q_сл =Q_ном × (F/ (F-f)) (15), F= D² /4=3,14×0,125² /4=0,012266 ì²

f=pd² /4=3,14×0,036/4=0,001 м²

Q_сл =54,9× (0,012266/ (0,012266-0,001)) =77×,09=83,8 л/мин

Определяем диаметр трубы сливной линии:

d_сл ==29,83 мм

Для напорной линии:

Q_н =Q_вс =56 мм (16)

d_н ==22,6 мм.

Толщину стенок трубопровода можно определить по формуле (17):

, (17)

где - максимальное давление в гидросистеме;

d - внутренний диаметр трубопровода;

=6 - коэффициент безопасности;

- предел прочности на растяжение материала трубопровода, принимаем материал медь, для которой =250 МПа.

Толщину стенок трубопровода всасывающей линии, при максимальном давлении:



d_вс ==1,44.

Толщина стенок трубопровода напорной линии, при максимальном давлении:

d_н ==1,017 мм.

Выбираем толщину трубопровода напорной линии 0,8 мм.

Толщина стенок трубопровода сливной линии, при максимальном давлении:

d_сл ==1,34 мм.

По ГОСТ 617-90 выбираем стандартные наружные и внутренние диаметры труб:

D_нар ^вс =d_вс +2d_вс =23+2×1,5=26 мм

D_нар ^сл =d_сл +2d_сл =34+2×2=36 мм

D_нар ^н =d_н +2d_н =21,9+2×1,5=34 мм

При определении диаметров трубопроводов, производим уточненный расчет скорости рабочей жидкости по формуле (18):

. (18)

Для всасывающей линии:

u_вс ==1,41 м/с

Для напорной линии:

u_н ==3,09м/с

Для сливной линии:

u_сл ==1,85 м/с

3.2 Определение общих потерь давления, давления и подачи насоса, уточнение выбора насоса

Плотность масла при рабочей температуре можно определить по формуле:

r_t = (19)

где r - плотность масла, кг/м³ ;

Dt - изменение температуры, °С;

b₁ - коэффициент температурного расширения жидкости (для минеральных масел). b₁ =7×10^-4 ), °C^-1

r_t = =879,4 кг/м³

Кинематический коэффициент вязкости n_р при р=3,75 МПа определяется по формуле (20):

n_р = (1+0,03р) ×n (20), n_р = (1+0,03×3,75) ×21=23,78мм² /с

Коэффициенты сопротивления по длине трубопровода λ определяется в зависимости от режима движения жидкости и зоны сопротивления. Сначала определяется число Рейнольдса:

(21)

Для всасывающей линии:

Re_вс =1400×34/23,78=2001,68

Число Рейнольдса Re<2320, значит, режим движения ламинарный и коэффициент сопротивления λ определится по формуле:

(22)

λ_вс =75/2001,68=0,037

Для напорной линии:

Re_н =3090 23/23,78=2988,64

Число Рейнольдса 2310<Re<4000, значит, режим движения переходный и коэффициент сопротивления λ определится по формуле (23):

λ_н =2,7/Re^{0,53 (} 23)

λ_н =2,7/ (2988,64) ^0,53

Для сливной линии:

Re_сл =1850×31/23,78=2411,68

Число Рейнольдса 2320<Re<4000, значит, режим движения переходный и коэффициент сопротивления λ определится как:

λ_сл =2,7/2411,69^0,53 =0,042

При ламинарном режиме коэффициенты местных сопротивлений ξ_лр зависят от числа Рейнольдса и определяются по формуле:

x_лр =x×b (24)

где b - поправочный коэффициент, учитывающий зависимость потерь в местном сопротивлении от числа Рейнольдса при ламинарном режиме.

Для всасывающей линии b_вс =1,09, для напорной линии b_н =1, для сливной линии поправочный коэффициент не учитывается.

Коэффициент местных сопротивлений ξ рассчитывается согласно схеме гидросистемы.

Таблица 6 - Коэффициент местного сопротивления

Площадь сечения трубопровода определяется по формуле (11):

Для всасывающей линии: F_вс =3,14×34² /4=907,5 мм²

Для напорной линии: F_н =3,14×23² /4=415,3 мм²

Для сливной линии: F_сл =3,14×31² 4=754,4 мм²

Определение потерь давления в гидроаппаратах:

Напорная линия: МПа

Для напорного фильтра:

Сливная линия: МПаОбщие потери давления, состоящие из потерь во всасывающей, напорной и сливной, приведенной к напорной, линиях определяются по формуле:

(25)

Выражая скорости движения жидкости в трубопроводах, потери давления в аппаратах Σ, Σи расход жидкости в сливной линии Q_сл через расход Q_н в напорной линии, можно получить:

(26)

где

D=F/ (F-f) или D=1/ (1-f/F); D=

λ - коэффициент сопротивления трения по длине трубопровода,

Σξ - сумма коэффициентов местных сопротивлений в соответствующей линии (вход и выход из трубы, внезапное расширение и сужение трубы, повороты, тройники и т.д.),

l_вс , l_н , l_сл - длины трубопроводов соответственно всасывающей, напорной и сливной линии,

d_вс , d_н , d_сл - диаметры соответственно всасывающей, напорной и сливной линии,

ρ - плотность жидкости,

Σ, Σ- потери давления в гидроаппаратах, установленных в напорной и сливной линиях соответственно.

Используя для расчета потерь давления формулу (26), получаем:

×D³ ) ×Q_н ² ×4³ ) ×10¹⁰ ×Q_н ² =77,223×10¹⁰ ×Q_н ² Н×с² /м⁸

В начале трубопровода гидросистемы необходимо иметь давление р для создания полезной нагрузки на гидродвигателе, а также для преодоления потерь давления Δр, начиная от всасывающей линии до конца сливной линии, то есть:

р_тр =р+Dр=р+77,223×10¹⁰ ×Q² _н (27)

Насос работает на трубопровод. Поэтому должны соблюдаться условия материального и энергетического баланса, то есть, какая будет подача насоса, такой же расход будет в трубопроводе и какое давление будет создавать насос, такое же давление будет в начале напорного трубопровода.

Эти условия будут выполняться в точке пересечения характеристики насоса р_н =f₁ (Q) с характеристикой трубопровода р_тр =f₂ (Q).

Характеристику насоса (рис.2) строим по двум точкам: первая точка (р_ном ; Q_ном ). Вторая точка: р=0, а расход жидкости определится по формуле (28):

Q_т =V×n_ном =86×10^-3 ×960=76,3л/мин (28)

Характеристику трубопровода строим по нескольким точкам, меняя значение расхода жидкости в выражении (27).

Таблица 7 - Значение полного давления в трубопроводе в зависимости от расхода

По точке пересечения характеристики трубопровода с характеристикой насоса - рабочей точке А находится действительная подача Q_н =76,4 л/мин, развиваемое им давление р_н =2,52 МПа и общие потери Δр=1,12 МПа в трубопроводах гидросистемы.

р_кл =1,12×1,15=1,288 МПа

р_кл р_ном

1,2886,3

Предварительно выбранный насос удовлетворяет условиям давления в системе.

Зная действительную подачу Q_н пересчитываем потери давления в гидроаппаратуре:

В напорной линии: для распределителя:

Dр_распр =0,0581 МПа при Q=76,4 л/мин

Для гидроклапана давления:

Dр_{гидрокл. давл.} =р_откр + Dр_ном , где р_откр =0,15 МПа (29)

Dр_{гидрокл. давл.} =0,15×10⁶ +0,6×10⁶ =0,741 МПа

Для напорного фильтра:

Dр_фильтр = Dр_ном

Dр_фильтр =0,16×10⁶ =0,158 МПа

В сливной линии:

Для распределителя:

Dр_распр =0,141 МПа при Q=83,16л/мин

Для регулятора потока (расхода):

Dр_{регулятор. потока} = (30)

где -коэффициэнт расхода дросселя (=0,65)

F - площадь отверстия щели (0,094 м² )

Dр_{регулятор. потока.} = =0, 191 МПа

Общая потеря давления в гидроаппаратуре:

Dр_га =Sр_i ^н +Sр_i ^сл =Dр_распр ^н +Dр_{гидроклапн. давл.} + Dр_фильтр + (Dр_распр ^сл +Dр_{регю. пот)} ×Q_cл /Q_н (31)

Dр_га =0,0581+0,741+0,158+ (0,141+0, 191) ×0,99=0,7991+0,33=1,129 МПа

Сравнивая потери давления в гидроаппаратуре с общей потерей давления гидросистемы, получим, что оно составляет:

Dр_га /Dр=1,129/1,12×100%=100,8% (32)

4. Определение скорости рабочего и холостого хода, времени двойного хода поршня со штоком цилиндра

Уточненная скорость рабочего хода поршня со штоком определяется по формуле

u_{р. х} = (34)

u_{р. х} =76,4×1/ (0,0123-0,001) =76,4/0,0113=6,76 м/мин

Скорость холостого хода определяется по формуле (36):

u_{х. х} =Q_н ×h_оц /F (35)

Скорость холостого хода равна: u_{х. х} =76,4×1/0,0123=6,22 м/мин

Время одного двойного хода поршня без учета сжимаемости жидкости рассчитывается по формуле (37):

t = (36)

где S - ход поршня

Dt - время реверса. Dt=с. При массе подвижных частей m=230 кг принимаем с=0,055 с^1,5 ×м^0.5 .

Dt=0,055×=0,055×0,466=0,0256 с

Используя формулу (37), получаем:

t=0,0113×0,25×60000/76,4+0,0256=2,24с

5. Определение коэффициента полезного действия гидропривода

Коэффициент полезного действия для данной схемы определится по формуле

h_{г. п} = = (37)

где Q_н - подача насоса при р_н

Р_п - полезное усилие на штоке гидроцилиндра

h_н - полный К.П.Д. насоса. h_н =h₀ ×h_м ×h_г

h_г - гидравлический К.П.Д. насоса (h_г =1)

h₀ - объемный К.П.Д. насоса

h_м - механический К.П.Д. насоса

h_ = (38)

h_ =76,4/76,3≈1

h_м = (39)

h_м =0,9/0,97=0,93

h_н =1,0×0,93×1,0=0,93

Используя формулу (38), получаем:

h_{г. п} =16000×0,113×60000×0,93/2,52×10⁶ ×76,4=0,617 (61,7%)

6. Тепловой расчет гидропривода

Рабочая температура масла в гидросистеме должна быть 50…55⁰ С.

Установившаяся температура масла определяется по формуле:

, (40)

где t_В = 20…25⁰ С - температура воздуха в цехе,

К - коэффициент теплоотдачи от бака к окружающему воздуху, Вт/ (м² ·⁰ С)

К=17,5 Вт/ (м² ·⁰ С) - при отсутствии местной интенсивной циркуляции воздуха.

N_пот - потеря мощности, определяется, как:

N_пот =р_н ×Q_н × (1-h_гп ) /h_{н (} 41)

N_пот =2,52×10⁶ ×76,4× (1-0,617) /0,93×60000=1,321 кВт

Расчетная площадь гидробака F, определяется по формуле (43):

2,54 м² (42)

где α - коэффициент, зависящий от отношения сторон гидробака: α = 6,4 при отношении сторон бака от 1: 1: 1 до 1: 2: 3.

Используя формулу (41), получаем:

t_м =23+1321/ (17,5×2,54) =52,71 ⁰ С

Получившаяся температура ниже 55 ⁰ С, такая температура допускается.

7. Построение пьезометрической линии

На всасывающей линии существует только потери напора на прямолинейном участке. Они очень малы, значит

В напорной линии потери напора:

Для насоса: = = 291,9 м

Для распределителя: = =6,73 м

Для гидроклапан давления: = =85,89 м

Для напорного фильтра: = = 18,31 м

Потери в гидроцилиндре : = =424,69 м

В сливной линии потери напора:

Для распределителя: = =16,36 м

Для гидроклапана давления: = =22,14м

Библиографический список

1. Акчурин Р.Ю. Расчет гидроприводов. Учебное пособие. 1998.

2. Богданович Л.Б. Гидравлические приводы. Киев. 1980.

3. Свешников В.К. Станочные гидроприводы: справочник. 1996.

4. Анурьев В.И. Справочник конструктора-машиностроителя. 1992.

5. ГОСТ 2.781-68 ЕСКД. Обозначения условные графические. Аппаратура распределительная и регулирующая, гидравлическая и пневматическая.

6. Грубе А.Э., Санев В.И. Основы расчета элементов привода деревообрабатывающих станков

Гидропневматические машины и приводы

Автоматизация процесса поперечной резки электротехнической стали

Модернизация станка Nagel

Судовые вспомогательные механизмы

Автомобильный кран

Конструктивное усовершенствование гидравлической системы самолета Ту-154 на основе анализа эксплуатации

Расчет гидропривода многоцелевого сверлильно-фрезерно-расточного станка с числовым программным управлением

Мелиоративные машины

Разработка гидропривода - торцовочного круглопильного станка

Технология строительного производства

Оборудование буровой установки

Технологический процесс изготовления корпуса приспособления для крепления оправок с хвостовиком HSK-63

Оборудование буровой установки

Строительные машины

Разработка привода и системы управления путевой машины

Подбор гидродвигателя к станку модели ЗУ131М