| Скачать .docx |
Реферат: Металлоконструкции
Криворізький Технічний Університет
Кафедра будівельних конструкцій
Металеві конструкції одноповерхової виробничої будівлі
Розрахунково - пояснювальна записка до курсового проекту № 2
керівник: Ковалёв А.Ф.
студент групи ЗПЦБ 94-2 Коновалов С.В.
Кривий Ріг
1999 р.
ЗМІСТ
I. Визначення навантажень і розрахунок рами каркасу одноповерхової будівлі 2
1. Компонування конструктивної схеми рами каркаса............................................................................. 2
2. Визначення розрахункової схеми рами і діючих навантажень........................................................ 3
3. Навантаження від снігу........................................................................................................................................ 4
4. Навантаження від мостових кранів................................................................................................................ 4
5. Навантаження від вітру........................................................................................................................................ 5
6. Розрахунок поперечної рами.............................................................................................................................. 7
II. Розрахунок та конструювання позацентрово-стиснутих одноступінчатих колон 9
1. Підбір перерізу стержня позацентрово-стиснутої ступінчатої колони......................................... 9
2. Визначення розрахункових довжин.............................................................................................................. 9
3. Підбір перерізу верхньої частини колони..................................................................................................... 9
4. Підбір перерізу нижньої частини колони................................................................................................... 13
5. Розрахунок елементів з’єднувальної решітки........................................................................................ 17
6. Перевірка стійкості нижньої частини колони, як єдиного складеного стержня в площині дії моменту 18
7. З’єднання верхньої та нижньої частини колони................................................................................... 19
8. База колони............................................................................................................................................................. 22
III. Розрахунок підкранової балки............................................................................................................. 24
1. Навантаження на підкранову балку........................................................................................................... 24
2. Визначення розрахункових зусиль:............................................................................................................. 24
3. Підбір перерізу балки............................................................................................................................................ 25
4. Перевірка міцності перерізу............................................................................................................................. 26
IV. Розрахунок та конструювання кроквяних ферм................................................................. 27
1. Збір навантажень на ферму.............................................................................................................................. 27
2. Визначення розрахункових зусиль.............................................................................................................. 28
3. Підбір перерізів елементів ферми................................................................................................................... 30
4. Розрахунок зварних швів кріплення розкосів і стояків до фасонок і поясів ферми.............. 31
5. Розрахунок і конструювання вузлів ферми.............................................................................................. 31
Література...................................................................................................................................................................... 35
I. Визначення навантажень і розрахунок рами каркасу одноповерхової будівлі
1. Компонування конструктивної схеми рами каркаса
Визначаємо розмір H 2.
 |
що кратне 200 мм ;
Висота цеху від рівня полу до низу кроквяних ферм:
 |
Найближчий розмір H o, кратний 600 мм є 21600;
Приймаємо H о =21600 мм ;
 |
Прийнявши висоту підкранової балки і кранової рейки визначаємо висоту верхньої частини колони:
 |
Висота нижньої частини колони:
 |
Повна висота колони
Висоту ферми на опорі приймаємо H ф = 2250 мм без ліхтаря.
Так як необхідно забезпечити прохід в тілі колон для обслуговування кранів, то ширину перерізу верхньої частини колони приймаємо h в = 450 мм; що більше ніж
 |
В межах висоти ферми переріз призначаємо 350 мм , (прив’язка зовнішньої грані колони до розбивочної осі прийнята а = 250 мм ).
 |
Установлюємо висоту перерізу нижньої частини колони, з урахуванням вільного пересування крана вздовж цеху
Приймаємо l 1 = 750 мм ;
 |
Ширина перерізу нижньої частини колони
 |
Проліт мостового крана:
Переріз верхньої частини приймаємо суцільним, а нижньої – наскрізним.
2. Визначення розрахункової схеми рами і діючих навантажень
Обчислимо величину навантаження на 1 м2 з використанням табл.1
Коефіцієнт g n = 0,95
Таблиця 1- Навантаження на 1 м2
| Склад покриття | Нормативне навантаж., кПа | Коефіцієнт | Розрахункове навантаж., кПа |
| 1 | 2 | 3 | 4 |
| 1. Захисний шар (бітумна мастика з втопленим гравієм) t = 20 мм | 0,4 | 1,3 | 0,52 |
| 2. Гідроізоляція з трьох шарів руберойду на мастиці | 0,15 | 1,3 | 0,195 |
| 3. Утеплювач і щільного пенопласту g = 0,5 кН/м3 ; t = 50 мм | 0,03 | 1,2 | 0,036 |
| 4. Пароізоляція із шару руберойду | 0,05 | 1,2 | 0,06 |
| 5. Стальний каркас комплексної панелі з профільованим настилом | 0,3 | 1,05 | 0,315 |
| 6. Власна вага кон-ій (ферми, в’язі) | 0,45 | 1,05 | 0,47 |
| Разом | gn пок =1,38 | g пок =1,6 |
 |
Розрахункове рівномірно розподілене навантаження на ригель рами
 |
Опорна реакція ригеля на рами
 |
Розрахункова вага верхньої частини колони
 |
Розрахункова вага нижньої частини колони
 |
Розрахункова вага стінового заповнення, яка припадає на верхню частину колони
 |
Розрахункова вага стінового заповнення, яка припадає на нижню частину колони
 |
Загальна вага стінового заповнення і власної ваги колони для верхньої і нижньої частини
 |
Для м. Львова (I сніговий район) величина снігового навантаження S 0 = 0,5 кПа ; коефіцієнти g 1s = 1,4; m = 1 (a ≤ 0 ≤ 25°)
 |
Розрахункове значення лінійного рівномірного навантаження від снігу
 |
Опорна реакція ригеля рами від снігового навантаження:
4. Навантаження від мостових кранів
Для крану з гнучким підвісом вантажу при Q = 50/10 т ;
F 1 к, max = 470 кН ; F 2 к, max = 0; G кр = 685 кН ; G m = 180 кН ; n 0 = 2; В 2 = 6760 мм ; к = 5250 мм ; g fк = 1,1; g fg = 1,05; y к = 0,85; g пб = 4,5 кН/м .
1 / 12000 = y 1 / 5240 y 1 =0,437
1 / 12000 = y 2 / 10490 y 2 =0,874
1 / 12000 = y 3 / 6750 y 3 =0,563
 |
Сума ординат лінії впливу:
 |
Розрахункове вертикальне навантаження на колону
 |
Мінімальна величина вертикального тиску на колесо
 |
Розрахункове мінімальне навантаження на колону:
 |
Нормативне значення сили гальмування візка крана
 |
Горизонтальний тиск на колесо крана
 |
Розрахункове горизонтальне навантаження на колону:
5. Навантаження від вітру
Визначаємо величину навантаження від вітру на раму. Тип місцевості В.
Нормативне значення вітру для м. Львів w 0 = 0,38 кПа (III вітровий район);
Розрахункове значення активного тиску вітру, в кН/м на характерних відмітках:
-
 |
на висоті 5 м
-
 |
на висоті 10 м
-
 |
на висоті 20 м
-
 |
на висоті 21,6 м
-
 |
на висоті 25 м
 |
 |
 |
Величина згинаючого моменту в колоні від активного тиску вітру, як в стояку з защемленим нижнім кінцем і вільним верхнім.
 |
Величина еквівалентного активного і пасивного рівномірно розподіленого навантаження на раму:
 |
Розрахункове значення активної і пасивної складової зосередженої навантаження від вітру:
 |
 |
6. Розрахунок поперечної рами.
Визначаємо співвідношення моментів інерції елементів рами.
 |
Момент інерції ригеля:
 |
Момент інерції нижньої частини колони
Момент інерції верхньої частини колони:
 |
Якщо прийняти I в = 1, то I н = 7,9; I р = 22,91;
Розрахунок рами виконано на комп’ютері. Розрахунок колони виконуємо після знаходження найбільш несприятливих сполучень зусиль M і N
| 4-4 | Q | 12 | -10,9 | -2,6 | -2,34 | -18,0 | -16,2 | 18,0 | -16,2 | ±16,2 | ±14,58 | ±12,1 | ±10,89 | 87,6 | 78,84 | 76,6 | 68,4 | 1,5 | 76,7 | 1,3*,4,5 | 98,72 | 1,3,4 | -45,1 | 1,2,3,4 | -44,02 | |
| N | 11 | -487,5 | -96,2 | -86,58 | -838,7 | -754,83 | -267,2 | -240,48 | ±3,6 | ±3,24 | ±3,6 | ±3,24 | 14,1 | 12,69 | -14,1 | -12,69 | 1,5* | -501,6 | 1,2,3*,4,5* | -830,49 | 1,5 | -473,4 | 1,3,4,5 | -1232,9 | ||
| M | 10 | +108,3 | +35,4 | +31,86 | 3,4 | 3,06 | 209,0 | +188,1 | ±242,4 | ±218,16 | ±204,1 | ±183,69 | -895,3 | -805,77 | +844,1 | +759,69 | 952,2 | 1306,11 | -787,2 | -912,77 | ||||||
| 3-3 | N | 9 | -452,3 | -96,2 | -86,58 | -838,7 | -754,83 | -267,2 | -240,48 | ±3,6 | ±3,24 | ±3,6 | ±3,24 | 14,1 | 12,69 | -14,1 | -12,69 | - | - | - | - | 1,3,4 | -1294,6 | 1,2,3,4,5* | -1309,64 | |
| M | 8 | -81,7 | -9,0 | -8,1 | -308,9 | -78,01 | -103,3 | -92,97 | ±39,1 | ±35,19 | ±5,9 | ±5,31 | 80,1 | 72,09 | -65,5 | -58,95 | - | - | - | - | -429,7 | -461,95 | ||||
| 2-2 | N | 7 | -398,3 | -96,2 | -86,58 | 3,5 | 3,15 | -3,5 | -3,15 | ±3,6 | ±3,24 | ±3,6 | ±3,24 | 14,1 | 12,69 | -14,1 | -12,69 | 1,3,4 | -398,4 | 1,3,4,5 | -379,22 | 1,5* | -412,4 | 1,2,5* | -497,6 | |
| M | 6 | -54,7 | -35,1 | -31,59 | 112,2 | 100,98 | 28,6 | 25,74 | ±39,1 | ±35,19 | ±5,9 | ±5,31 | 80,1 | 72,69 | -65,5 | -58,95 | 96,6 | 153,56 | -120,2 | -145,24 | ||||||
| 1-1 | N | 5 | -391,6 | -96,2 | -86,58 | 3,5 | 3,15 | -3,5 | -3,15 | ±3,6 | ±3,24 | ±3,6 | ±3,24 | 14,1 | 12,69 | -14,1 | -12,69 | 1,5 | -378,91 | 1,3,4*,5 | -379,01 | 1,5* | -405,7 | 1,2,3*,4*,5* | -497,3 | |
| M | 4 | -111,8 | -48,8 | -43,56 | 18,2 | 16,38 | -65,4 | -58,86 | ±18,3 | ±16,47 | ±69,2 | ±62,28 | 159,9 | 143,9 | -178,6 | -160,74 | 48,1 | 110,77 | -290,4 | -437,24 | ||||||
| y | 3 | 1 | 1 | 0,9 | 1 | 0,9 | 1 | 0,9 | 1 | 0,9 | 1 | 0,9 | 1 | 0,9 | 1 | 0,9 | 1 | 0,9 | 1 | 0,9 | ||||||
| Навантаження та комбінація зусиль | 2 | Постійне | Від снігу | на лівий стояк | на правий стояк | на лівий стояк | на правий стояк | зліва | справа | навант. | зусил. | навант. | зусил. | навант. | зусил. | навант. | зусил. | |||||||||
| Dmax | Т | Вітер | + Mmax Nвідп |
- Mmax Nвідп |
||||||||||||||||||||||
№ n/n |
1 | 1 | 2 | 3 | 3* | 4 | 4* | 5 | 5* | |||||||||||||||||
II. Розрахунок та конструювання позацентрово-стиснутих одноступінчатих колон
1. Підбір перерізу стержня позацентрово-стиснутої ступінчатої колони
Розрахункові зусилля для верхньої частини колони:
N 1-1 = –497,3 кН ; M 1-1 = –437,24 кН ×м ; Q = 67,5 кН ; M 2-2 = –84,34 кН ×м .
Розрахункові зусилля для нижньої частини колони:
N 4-4 = –1232,9 кН ; M 4-4 = –912,77 кН ×м ;
(згинаючий момент довантажує підкранову гілку)
N 4-4 = –1344,24 кН ; M 4-4 = 1128,87 кН ×м .
(згинаючий момент завантажує зовнішню гілку колони).
Q = 98,72 кН ;
Довжина нижньої частини колони l 1 = 1737 см ;
Довжина верхньої частини колони l 2 = 523 см ;
Співвідношення моментів інерції перерізів колони I 2 /I 1 = 1/8;
Матеріал колони – сталь С235 ; R y = 23 кН /см2 (для товщин від 2 до 20 мм )
2. Визначення розрахункових довжин
 |
Визначаємо співвідношення погонних жорсткостей для верхньої та нижньої частини колони:
 |
і коефіцієнт
В залежності від a 1 та n 1 визначаємо коефіцієнти m 1 = 1,8. Обчислюємо
m 2 = m 1 /a 1 = 1,8 / 0,518 = 3,47 > 3,0;
Приймаємо m 1 = 1,8; m 2 = 3,0.
Розрахункові довжини колони в площині рами:
l x1 = m 1 ×l 1 = 1,8×1737 = 3127 см ;
l x2 = m 2 ×l 2 = 3×523 = 1569 см ;
Розрахункові довжини колони із площини рами l y1 = l 1 = 1737;
l y2 = l 2 – h п.б = 523 – 130 = 393 см .
3. Підбір перерізу верхньої частини колони
Визначаємо розрахунковий ексцентриситет
l x = M / N = 43724 / 497,3 = 87,9 см ;
За умови достатньої жорсткості
h 2 ³l 2 / 12 = 523 / 12 = 43,58 см ;
Таким чином приймаємо h 2 = 45 см .
Для визначення необхідної площі перерізу установимо попередні значення:
i x = 0,42×h 2 = 0,42×45 = 18,9 ≈ 19 см ;
 |
r x ≈ 0,35×h 2 = 0,35×45 = 15,8 ≈ 16 см ;
h
 |
 |
= 1,25; m ef = h ×m x = 1,25×5,57 = 6,96 ≈ 7; j l = 0,1525.
 |
Необхідна площа перерізу:
Компонуємо переріз верхньої частини колони:
- висота стінки: h w = h 2 – 2×t f = 45 – 2×1,8 = 41,4 см; (попереднє значення товщини полиць).
 |
За умови місцевої стійкості
l u w = 1,3 + 0,15×l x2 = 0,13 + 0,15×2,762 = 2,44;
41,4 / 0,8 = 51,75 £ 73, тобто товщина стінки, при якій забезпечена її місцева стійкість: t w ³ 41,4 / 73 = 0,59 см ; Приймаємо t w = 8 мм ;
 |
Приймаємо переріз полиці колони 300х18 мм , з площею A f = 54 см2 .
Перевіримо забезпеченість місцевої стійкості полиці
тобто місцева стійкість полиці забезпечена.
Визначаємо геометричні характеристики перерізу верхньої частини колони
A = 2×b f ×t f + h w ×t w = 2×30×1,8 + 0,8×41,4 = 141,12 см2 .
 |
Момент інерції перерізу
см4
 |
 |
Момент опору:
 |
Ядрова відстань:
 |
Радіус інерції перерізу:
 |
Гнучкість в головних площинах:
 |
Перевіряємо стійкість верхньої частини колони в площині дії згинаючого моменту
момент опору для найбільш стиснутого волокна W = W x ;
 |
Відносний ексцентриситет
Приведений відносний ексцентриситет:
 |
 |
m ef = h ×m x = 1,35×5,1 = 6,9; де
 |
По таб. СНіПа в залежності від умовної гнучкості l x і приведеного відносного ексцентриситету m ef , визначаємо коефіцієнти зниження розрахункового опору при позацентровому стиску: j l = 0,158
тобто стійкість верхньої частини колони в площині дії моменту забезпечена.
 |
Процент розходження становить:
що допустимо.
Перевіряємо стійкість верхньої частини колони із площини дії моменту
l y = 52,4; j y = 0,832;
 |
Максимальний момент в межах середньої третини довжини верхньої частини колони:
По модулю M x = 349 кН ×м > M max /2 = 437,24/2 = 218,62 кН ×м .
 |
Відносний ексцентриситет:
 |
так як значення m x < 5, значення коефіцієнту c визначаємо за формулою:
 |
значення j с прийнято
 |
Напруження в стержні при згинально-крутильній формі втрати стійкості
Таким чином стійкість стержня із площини дії моменту забезпечена.
 |
Для перевірки місцевої стійкості стінки при втраті стійкості із площини дії моменту визначаємо стискаючі напруження на межі стінки і полиці, і протилежному краю стінки
 |
так як a > 1, то повинна виконуватися умова
Після підстановки маємо
 |
Так як
то поперечні ребра жорсткості не потрібні.
4. Підбір перерізу нижньої частини колони
Так як висота перерізу нижньої частини колони
h 1 = l 1 + a = 750 + 250 = 1000 мм < ніж (l 1 + l 2 )/20 = 1130 мм ; то приймаємо
h 1 = 1250 мм ; тоді висота перерізу нижньої частини колони h = 1000 мм .
Установлено, що N 1 = N 4-4 = –1232,9 кН і M 1 = M 4-4 = –912,77 кН ×м - довантажує підкранову гілку колони, а N 2 = N 4-4 = –13442,84 кН;
M 2 = M 4-4 = 1120,87 кН ×м - довантажує зовнішню гілку колони.
Визначаємо орієнтовне положення центру ваги перерізу, попередньо прийнявши y c = 4 см ;
 |
h o = h 1 – y c = 125 – 4 = 121 см ;
y в2 = h o – y в1 =121 – 67 = 54 см ;
 |
Попереднє значення Розрахункових зусиль в гілках колони:
 |
Максимальне зусилля в зовнішній гілці колони
Виконуємо попередній підбір перерізу гілок колони. Для підкранової гілки колони приймаємо j = 0,814; (l = 60), звідки необхідна площа перерізу
 |
Проектуємо двутавр з розмірами в = 60 см , що не менший ніж
 |
Граничне відношення, яке забезпечує місцеву стійкість:
Прийнявши товщину полиць t f = 1,6 см ; визначаємо фактичне відношення
h w /t w = 568/12 = 47,3, що менше граничного, звідки випливає, що місцева стійкість стінки з t w = 1,2 см забезпечена.
 |
Необхідна площа полиці
У випадку мінімальних розмірів полки приймаємо мінімально допустимий переріз гілки.
 |
h w /t w = 580/8 = 72,5 > 56,6;
 |
За умови забезпечення місцевої стійкості
Так як місцева стійкість стінки не буде забезпечуватися, частина стінки буде виключена з роботи, а загальна площа буде зменшена на величину (h w - h red )×t w
 |
k = 1,2 + 0,15×l2 =1,2 + 0,15×1,982 =1,788;
l u w = 1,3 + 0,15×l2 =1,3 + 0,15×1,982 =1,888;
 |
Визначаємо геометричні характеристики прийнятого перерізу:
 |
Моменти інерції відносно центральних осей
 |
Радіуси інерції
 |
Попереднє значення площі зовнішньої гілки колони
Для зручності кріплення елементів решітки відстань між внутрішніми гранями полиць двутавра і складеного швелера приймаємо однаковими (580 мм ). Товщину стінки швелера для зручності її з’єднання стиковим швом з полицею надкранової частини колони приймаємо рівною 18 мм ; а висоту стінки за умови розміщення зварних швів b sh = 620 мм .
 |
Необхідна площа полиць
від’ємної площі полиць, і з огляду на те, що площа зовнішньої гілки дорівнює приблизно площі внутрішньої гілки, то зовнішню гілку приймаємо у вигляді також двутавра. Уточнюємо положення центру ваги перерізу нижньої частини колони:
 |
h o = h 1 – y c = 1250 – 100 = 1150 = 115 см ;
y b1 = 115 – 49,6 = 65,4 см .
Перевіряємо стійкість гілок колон з площини рами
 |
Підкранова гілка
 |
Недонапруження
що допустимо.
 |
Зовнішня гілка
Збільшуємо товщину полиць зовнішньої гілки колони до 16 мм ; тоді
 |
t f = 16 мм ; b w = 56,8 см ; h red = 44,59;
 |
Радіуси інерції:
 |
Для зовнішньої гілки:
 |
За умови рівностійкості підкранової колони в площині і із площини рами визначимо необхідну відстань між вузлами решітки:
Приймаємо l b = 235 см , попередньо розділивши нижню частину колони на ціле число панелей.
l b = (l 1 – h tr –10 см ) = (1737 – 80 – 10)/7 = 235 см ;
h tr = (0,5…0,8)×h 1 = (0,5…0,8)×115 = 57,5…92,
приймаємо htr = 80 см ;
Перевіряємо стійкість гілок нижньої частини колони в площині рами відносно осейx 1 -x 1 i x 2 -x 2
Підкранова гілка
 |
Зовнішня гілка
5. Розрахунок елементів з’єднувальної решітки
 |
Величина умовної поперечної сили
таким чином розрахунок ведемо на Q max .
 |
Зусилля в розкосі при розташуванні решітки в двох площинах:
 |
Приймаємо l d = 100; для якої j = 0,560, звідки необхідна площа розкосу
 |
Приймаємо Ð 70x 6для якого A d = 8,15 см2 ; i min = 2,15 см ;
 |
Напруження в розкосі
6. Перевірка стійкості нижньої частини колони, як єдиного складеного стержня в площині дії моменту
 |
Геометричні характеристики перерізу
 |
Моменти інерції
 |
Радіус інерції
 |
Гнучкість
Приведена гнучкість
 |
Умова приведеної гнучкості
Для комбінації зусиль, довантажуючих зовнішню гілку (переріз 4-4)
 |
M = 1120,87 кН ×м ; N = 1344,84 кН ;
 |
Для комбінації зусиль, довантажуючих підкранову гілку (переріз 4-4)
 |
M = -912,77 кН ×м ; N = 1232,9 кН ;
7. З’єднання верхньої та нижньої частини колони
Розрахункова комбінація зусиль в перерізі над уступом (переріз 2-2)
1) M = 153,56 кН ×м ; N = -385,7 кН ;
2) M = -154,59 кН ×м ;N = -503,96 кН ;
Тиснення мостових кранів D max = 842,204 кН ;
Міцність стикового шва (шов 1) перевіряємо по нормальним напруженням в крайніх точках надкранової частини колони по першій комбінації зусиль
M і N
-
 |
зовнішня полиця
-
 |
внутрішня полиця
По другій комбінації зусиль
-
 |
зовнішня полиця
-
 |
внутрішня полиця
 |
Товщину стінки траверси визначаємо за умови зім'яття при товщині опорної плити t pl = 30мм
де l ef = b d +2×t pl = 380 + 2×30 = 440 мм .
Приймаємо товщину стінки траверси 1см ;
 |
Максимальне зусилля, яке припадає на внутрішню полицю (друга комбінація зусиль)
Приймаємо напівавтоматичне зварювання дротом СВ-08А ;
d = 1,4…2 мм ; b f = 0,9; b z = 1,05; R w f = 18 кН/см2 ;
R w z = 0,45×R un = 0,45×36 = 16,2 кН/см2 .
Довжина зварного шва кріплення ребра до стінки траверси (шов 2) при
k f = 6мм ; (конструктивно мінімальний катет шва)
 |
b f × R uf = 0,9×18 = 16,2 кН/см2 < b z × R w z = 1,05×16,2 = 17 кН/см2 ;
Переріз вертикальних ребер траверси приймаємо 120х 16 мм ;
Визначаємо висоту траверси за умови жорсткості сполучення:
h tr = 0,8 м ;а саму траверсу заводимо в проріз стінки підкранової гілки колони.
Для розрахунку зварних швів кріплення траверси до стінки підкранової гілки колони вибираємо з таблиці сполучень зусиль для перерізу 2-2 значення M і N , які дають максимальну реакцію траверси зі сторони підкранової гілки колони, з урахуванням моментів від D max і T .
В даному прикладі
M = -153,56кН ×м ; N = -503,96 кН ;
 |
Зусилля для розрахунку зварних швів:
 |
Необхідна довжина зварного шва при k f = 9 мм ;
Необхідна висота траверси за умови міцності стінки підкранової гілки колони на зріз
 |
Таким чином прийняту висоту траверси залишаємо без змін.
Нижній пояс траверси приймаємо конструктивно з листа 560х 14 мм ,
а верхні горизонтальні ребра траверси – із двох листів 180х 14 мм .
 |
Визначаємо геометричні характеристики траверси – положення центра ваги перерізу відносно нижній грані пояса траверси
 |
Момент інерції
 |
Мінімальний момент опору:
Максимальний згинаючий момент в траверсі
 |
Нормальні напруження в траверсі
Максимальна поперечна сила в траверсі
 |
Дотичні напруги:
міцність траверси забезпечена.
Вихідні дані: розрахункові сполучення зусиль – для розрахунку бази підкранової гілки колони на рівні зрізу фундаменту: M = -912,77кН ×м ;
N = -1232,9кН ; матеріал фундаменту – важкий бетон класу В10 матеріали елементів бази – сталь С235.
 |
Розрахункове зусилля в підкрановій гілці колони
 |
Необхідна площа опорної плити бази
Товщину траверси приймаємо t tr = 12 мм ; а звис плити призначаємо
c = 4,8 см ;
 |
Ширина опорної плити
 |
Необхідна довжина плити
Так як L pl < висоти перерізу підкранової гілки, тобто < 60 см; то приймаємо мінімально допустиму довжину бази, тобто:
L pl = 60 + 2×2,5 = 65 см ;
 |
Фактичні напруження під опорною плитою
Для визначення товщини плити розглянемо три ділянки:
- консольна (ділянка 1);
- обперту на чотири сторони (ділянка 2);
- обперту на три сторони (ділянка 3);
 |
Згинаючий момент на ділянці 1.
Згинаючий момент на ділянці 2 визначаємо як в балці прольотом a , так як
 |
b /a = 58/9,6 = 6,04 > 2
Згинаючий момент на ділянці 3
 |
Необхідну товщину плити визначаємо по максимальному моменту (ділянка 3)
 |
Приймаємо товщину плити з урахуванням припуску на фрезерування 20 мм .
 |
Висоту траверси визначаємо за умови розміщення зварних швів, кріплення траверси до гілки колони (зусилля передаються через 4 шва). Зварювання напівавтоматичне дротом СВ-08А d = 1,4…2 мм при катеті шва k f = 5 мм ;
Приймаємо h tr = 20 см ;
 |
Рівномірно розподілене лінійне навантаження на траверсу
 |
Згинаючий момент в траверси як в балці обпертій на полиці колони
 |
Поперечна сила
 |
Геометричні характеристики траверси:
Нормальні напруження в траверси
 |
Дотичні напруження:
Приведені напруження:
міцність траверси забезпечена.
III. Розрахунок підкранової балки
Ведемо розрахунок підкранової балки крайнього ряду прольотом 12 м
під два крана вантажепідйомністю Q = 50/10 т ; Режим роботи крана – середній. Проліт цеху – 24 м . Матеріал балки – сталь Вст3Гпс 5-1;
R = 230 МПа = 23 кН/см2 ; R ср = 135 МПа = 13,5 кН/см2 .
1. Навантаження на підкранову балку
Для крана Q = 50/10 т середнього режиму роботи Fmax = 470 кН ; вага візка q m = 180 кН ; тип кранового рельсу КР -80.
Для крану середнього режиму роботи горизонтальне зусилля на колесо крана T кн = 17 кН ;
 |
Розрахункові значення зусиль на колесо крану знаходимо по формулі з урахуванням коефіцієнту надійності по призначенню g n = 0,95.
2. Визначення розрахункових зусиль:
 |
 |
Розрахунковий момент від вертикального навантаження:
 |
Розрахунковий момент від горизонтального навантаження:
 |
Розрахункове значення вертикальної та горизонтальної поперечних сил
 |
 |
Приймаємо підкранову балку симетричного перерізу з гальмівною конструкцією в вигляді листа з ріфльоної сталі t = 6 мм і швелера № 36. Значення коефіцієнту b знаходимо по формулі:
 |
Задаймося k ст = h ст /t ст = 120
 |
Мінімальна висота балки:
Приймаємоh б = 130 см (кратного 10 см ).
Задаємося товщиною полиць t н = 2 см ;
 |
h ст = h б -2×t н = 130 -2×2 = 126 см ;
Приймаємо стінку товщиною 1 см ; k ст = 126/1 = 126;
 |
Розміри поясних листів знаходимо:
Приймаємо пояс з листа перерізом 20х 380 мм , A n = 76 см2 ;
 |
Стійкість пояса забезпечена, так як
4. Перевірка міцності перерізу
 |
Визначаємо геометричні характеристики перерізу:
Геометричні характеристики гальмівної балки відносно осі y -y (у склад гальмівної балки входять верхній пояс, гальмівний лист і швелер).
 |
- відстань від осі підкранової балки до центру ваги перерізу
 |
Перевіряємо нормальні напруження в верхньому поясі (точка А).
Міцність на дію дотичних напружень на опорі забезпечена, так як товщина стінки більше той, яку ми знайшли виходячи з умов зрізу.
Жорсткість балки теж забезпечена, так як прийнята висота балки
h б > h min .
 |
Перевіряємо міцність стінки балки від дії місцевих напружень під колесом крану.
IV. Розрахунок та конструювання кроквяних ферм
а) Постійні навантаження:
 |
Постійні навантаження за винятком ваги ліхтаря
 |
Величина вузлових навантажень:
 |
Реакції ферми від постійного навантаження:
б) Навантаження від снігу:
 |
Розрахункове значення лінійного рівномірного навантаження від снігу:
в) Навантаження від рамних моментів
Перша комбінація (для оцінок можливостей додаткових зусиль в розкосах і опорній панелі верхнього поясу, а також розрахунку опорного вузла).
 |
Найбільший по абсолютній величіні згинаючий момент
 |
Відповідний момент для правої сторони при тих же навантаженнях
 |
Друга комбінація (для оцінки можливих стискаючих зусиль в нижньому поясі). Стиск нижнього поясу від опорних моментів може виникнути при мінімальному розтягуючому зусиллі в поясі. Таке зусилля може виникнути при врахуванні тільки постійного навантаження, а тому з першої комбінації виключаємо навантаження від ригелю:
г) Навантаження від розпору рами
 |
I -а комбінація:
 |
I I -а комбінація:
2. Визначення розрахункових зусиль
Зусилля в стержнях ферми від постійного навантаження, навантаження від снігу і опорного моменту визначаємо шляхом побудови діаграми Максвела-Кремона, а результати заносимо в таблицю 2.
| Таблиця 2 – Розрахункові зусилля в стержнях ферми (кН ) | Розрахункове зусилля | Стиск (-) | -653 -866 |
- - |
-481 -204,3 |
-78,7 -78,7 |
|
| № наван-таження | 1+2 1+2 |
- - |
1+2 1+2 |
1+2 1+2 |
|||
| Розтяг-нення (+) | 194 |
393,5 825,8 |
344 70,5 |
||||
| № наван-таження | 3 | 1+2 1+2 |
1+2 1+2 |
||||
| Розпор рами | 5 | -35,11 -35,11 |
|||||
| Опорні моменти | S2 ×Mпр -11,6 |
4 | 0 1,4 1,4 2,9 2,9 |
-2,7 -3,54 |
0,754 -0,80 0,80 -0,80 |
0 0 0 |
|
S1 ×Mлів -437,2 |
3 | 194 151,3 151,3 108,4 108,4 |
-102 -133,4 |
-28,4 30,2 -30,2 30,2 |
0 0 0 |
||
| від S2 M пр =1 | 0 -0,121 -0,121 -0,248 -0,248 |
0,233 0,305 |
-0,065 0,069 -0,069 0,069 |
0 0 0 |
|||
| від S1 M лів =1 | 0,444 -0,346 -0,346 -0,248 -0,248 |
0,402 0,305 |
0,065 -0,069 0,069 -0,069 |
0 0 0 |
|||
| Снігове наван-таження | 2 | 0 -199 -199 -264 -264 |
120 251,8 |
-146,5 109,1 -62,3 21,5 |
0 -24 -24 |
||
| Постій-не нава-нтаже-ння | 1 | 0 -454 -454 -602 -602 |
273,5 574 |
-334 235 -142 49 |
0 -54,7 -54,7 |
||
| № стер-жня | II-a III-c IV-d V-f VI-g |
I-в I-e |
а-в в-с d-e e-f |
II-a c-d f-g |
|||
| Еле-мент | Верх-ній пояс | Ніжній пояс | Роз-коси | Стоя-ки | |||
3. Підбір перерізів елементів ферми
Підбір і перевірку перерізів стержнів ферми виконуємо в табличний формі
| Таблиця 3 – Підбір і перевірка перерізів стержнів ферми | Несуча здатність s £ Ry × g c кН/см2 |
13 | - 18<22,8 17,27<22,8 |
10,41<22,8 21,85<22,8 |
21,62<22,8 18,33<22,8 11,76<22,8 7,34<19,8 |
17,71<19,8 17,71<19,8 |
|
| g c | 12 | - 0,95 0,95 |
0,95 0,95 |
0,95 0,95 0,95 0,8 |
- 0,8 0,8 |
||
| j min | 11 | - 0,770 0,809 |
- - |
0,800 - 0,556 - |
- 0,46 0,46 |
||
| [l ] | 10 | - 120 120 |
120 250 |
150 300 150 300 |
150 150 |
||
| l x /l y | 9 | - 67/50 59/42 |
71/115 155/250 |
42/62 122/101 98/83 196/148 |
113/85 113/85 |
||
| ix /iy | 8 | - 4,5/5,96 5,13/7,19 |
3,86/4,8 3,86/4,8 |
3,51/5,49 2,47/3,72 3,07/4,54 1,53/2,53 |
1,53/2,53 1,53/2,53 |
||
в площині lx /ly із площини |
7 | 250/250 300/300 300/300 |
275/550 600/1200 |
170/340 300/375 300/375 300/375 |
172/215 172/215 |
||
A1 тр см2 |
6 | 47 47 62 |
37,8 37,8 |
27,8 18,76 31,2 9,6 |
- 9,6 9,6 |
||
| Переріз | 5 | Тт17,5шт1 Тт17,5шт1 Тт20шт1 |
^т15шт2 ^т15шт2 |
ùé110х70х8 ùé80х6 ùé100х8 ùé50х5 |
- ùé50х5 ùé50х5 |
||
Розрахункові зусилля |
Стиск | 4 | -653 -866 |
-481 -204 |
0 -78,7 -78,7 |
||
| Розтяг | 3 | 194 |
393,5 826 |
344 70,5 |
|||
| № стер-жня | 2 | II-a III-c IV-d V-f VI-g |
I-в I-e |
а-в в-с d-e e-f |
II-a c-d f-g |
||
| Еле-мент | 1 | Верх-ній пояс | Ніж-ній пояс | Роз-коси | Стоя-ки | ||
4. Розрахунок зварних швів кріплення розкосів і стояків до фасонок і поясів ферми
Для зварювання прийняте напівавтоматичне зварювання дротом Св-08Г2с d = 1,4…2 мм ; b f = 0,9; b z = 1,05; R w f = 21,5 кН/см2 ; R w z = 0,45×R un =
= 0,45×37 = 16,65 кН/см2 ;
Визначимо добутки b f × R uf = 0,9×21,5 = 19,4 кН/см2 ;
b z × R w z = 1,05×16,65 = 17,5 кН/см2 ;
Так як b f × R uf > b z × R w z то розрахунок ведемо по металу межи сплавлення. Розрахунок ведемо в табличний формі.
Таблиця 4 - Таблиця розрахунку швів
| № стер-жня | Переріз | N , кН |
Шов по обушку | Шов по перу | ||||
| Nоб , кН | kf , см |
l w , см |
Nоб , кН | kf , см |
l w , см |
|||
| a-b | ùé110х70х8 | 481 | 365,8 | 0,8 | 14 | 120,3 | 0,6 | 7 |
| b-c | ùé80х6 | 344 | 241 | 0,6 | 13 | 103 | 0,6 | 6 |
| d-e | ùé100х8 | 204 | 143 | 0,6 | 8 | 61 | 0,6 | 4 |
| e-f | ùé50х5 | 70,5 | 49 | 0,6 | 4 | 21 | 0,4 | 3 |
| c-d | ùé50х5 | 78,7 | 55 | 0,6 | 4 | 24 | 0,4 | 3 |
| f-g | ùé50х5 | 78,7 | 55 | 0,6 | 4 | 24 | 0,4 | 3 |
5. Розрахунок і конструювання вузлів ферми
 |
Кріплення фасонки до стінки тавру розраховуємо на зріз суми зусиль в примикаючих розкосах, спроектованих на вісь поясу.
Необхідна довжина стикового шва при фізичному контролі якості (зварювання напівавтоматичне):
 |
що не перевищує фактичної, яка дорівнює 42 см
Опорний вузол
Розрахункові зусилля, які передаються колоною на ферму:
 |
Перша комбінація опорних моментів і розпору (- Mл , Nл відп )
Болти кріплення приймаємо з конструктивних міркувань Æ 20 мм .
Для конструювання вузла визначаємо мінімальну довжину стикового шва, яким фасонка прикріплюється до тавру (нижній пояс)
 |
Розрахункове зусилля зрізу
 |
Мінімальна необхідна довжина стикового шва
 |
Для розрахунку кутових швів кріплення додатку фасонки нижче полиці визначимо долю зусилля що припадає на полицю тавра
 |
Зусилля, яке можуть сприйняти зварні шви кріплення полиці до опорного фланця (конструктивна ширина фланця b ф = 200 мм ), при k f = 0,8 см ;
 |
Мінімальна необхідна довжина зварних швів при k f = 0,6 см ;
Напруження в торці опорного фланця при його конструктивній товщині
 |
t f = 16 мм ;
Міцність торця опорного фланця забезпечена.
Розрахунок зварних швів кріплення фланця до фасонки виконуємо на зусилля: F , N I і N I. × l = M .
 |
Визначаємо напруження в швах при kf = 8 мм
і l w = h ф – 1 см = 45 – 1 = 44 см ;
 |
Міцність шва на умовний зріз:
Для розрахунку опорного стільчика приймаємо його товщину t ст = 30 мм ; ширину b ст = b фл + 20 мм = 200 + 20 = 220 мм ;
 |
Висоту стільчика визначаємо при відсутності лобового шва на зусилля 2×F /3 при k f = 0,6 см ;
Що не перевищує 85×b f ×k f = 85×0,9×0,6 = 46 см ;
h ст = 17,5+1 = 18,5 см ;
Приймаємо стільчик висотою h ст = 200 мм ;
Монтажний вузол
 |
Необхідна площа горизонтальної накладки (Т20шт1)
 |
Ширину накладки приймаємо з урахуванням можливості розміщення зварних швів:
 |
Товщина накладки
 |
Зварні шви кріплення горизонтальної накладки до поясу розраховуємо на зусилля, яке може сприйняти накладка (зварювання ручне електродами). Э 46, R w f = 20 кН/см ;
Приймемо довжину швів вздовж накладки 32 см;
Призначаємо ширину накладок з урахуванням розміщення зварних швів
b н = 14 см ;
Товщина накладки: 42,6/2×14 = 1,52 см ;
Прийнято розміри накладки 140х 16 мм ;
 |
Зварні шви кріплення накладки до поясу розраховуємо на зусилля, яке може сприйняти накладка:
Приймемо довжину швів вздовж накладки 33 см ;
 |
Необхідна площа вертикальних накладок за умови рівноцінності їх стінці тавру
При конструктивній висоті накладки h b н = 10см ;
Товщина накладки t н = A b н /h b н = 9,7/10 = 0,97 см ;
Прийнято розміри вертикальної накладки 100х 10 мм;
 |
Необхідну довжину зварних швів кріплення накладки з однієї сторони розраховуємо на зусилля в накладці
Приймемо довжину швів 22 см і розміщуємо їх вздовж скосу накладки.
1. СНіП II-23-81 ”Стальні конструкції”.
2. СНіП 2.01.07-85 ”Нагрузки и воздействия ”.
3. “Металеві конструкції”. Загальний курс: В.А. Беленя, Г.С. Веденников та інші; під редакцією Беленя Е.И.: Стройиздат 1986 р.
4. Методичні вказівки до виконання курсового проекту з металевих конструкцій “Визначення навантажень і розрахунок рами каркасу одноповерхової промислової будівлі” В.В. Пінський, В.М. Дмітрієнко, В.І. Вербицький 1995 р.
5. Методичні вказівки до виконання курсового проекту з металевих конструкцій “Розрахунок та конструювання позацентрово стиснутих одноступінчатих колон”
6. Методичні вказівки до виконання курсового проекту з металевих конструкцій ”Розрахунок та конструювання кроквяних ферм”